【文章內(nèi)容簡介】 5層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。當N〉**5002= 是時才需要調(diào)整 第4層，柱F、E、D需調(diào)整。第3層，四柱都需要調(diào)整第2層，四柱都需要調(diào)整第1層，四柱都需要調(diào)整柱端剪力組合和設計值的調(diào)整：ΣMcb,Mct節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值， V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn (ηvc= γRe=hn指柱的凈長。)調(diào)整前的剪力GFED54321調(diào)整后的剪力ABCC54310121框架梁內(nèi)力組合表,框架柱內(nèi)力組合表見附表：第五部分：截面設計一、框架梁： 以第1層GF跨框架梁的計算為例。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax=m 支座Bl：Mmax=59 KNm 抗震調(diào)整后剪力：V= KN非抗震調(diào)整后剪力：V1= KN V2= KN梁正截面受彎承載力計算： 抗震設計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選新三級鋼筋，（fy=fy，=360N/mm2），h0=ha=50025=475mm，因為fc bf，hf，（ h0 hf，/2）=2200120（475120/2）=mMmax屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計算：αs=M/（fcbfh02）=106/γs=[1+（12αs）1/2]=As=M/γs h0fy=*465*360= mm2實配鋼筋216，As=402mm2。檢查是否滿足抗震要求，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》,%%。滿足要求梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyAs/（fcbf，G0）=360402/，符合三級抗震設計要求。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的216鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=402 mm2，再計算相應的受拉鋼筋As，即支座F上部， 支座Fl：Mmax=59KNmαs=M/（fcbfh02）=59106/γs=[1+（12αs）1/2]=As= M/γs h0fy =59106/475360=356mm2實配鋼筋216，As=402 mm2檢查是否滿足抗震要求，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》,三%%滿足要求梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=x/h0=，符合三級抗震設計要求。同理支座F的計算方法同上得到結(jié)果為實配鋼筋216,As=1610 mm2EF跨216通長，ED跨416，第五層FG支座不考慮伸入鋼筋其他的梁配筋通上，下面結(jié)果由Excel得 層次截面M/kN?mb(bf) /mmh0asξAs實配鋼筋配筋率（%）5支座G右 300475 364 2φ16（402 F左59300475 356 2φ16（402 GF跨間2200475 343 3φ18（763 支座F右 300475 210 2φ16（402 E左300475 210 2φ16（402 FE跨間2200475 163 3φ16（763 支座E右 300475 701 4φ16（804 D左300475 700 4φ16（804 ED跨間2200475 797 4φ18（1017 4支座G右 300475 640 4φ14（615 F左300475 564 4φ14（615 GF跨間2200475 356 3φ16（763 支座F右 300475 379 3φ14（461 E左300475 298 3φ14（461 FE跨間2200475 107 3φ16（763 支座E右 300475 774 2φ14+3φ16（911 D左300475 960 2φ14+3φ16（911 ED跨間2200475 750 4φ18（1017 3支座G右 300475 778 4φ16（804 F左300475 689 4φ16（804 GF跨間2200475 316 3φ16（763 支座F右 300475 562 3φ16（603 E左300475 539 3φ16（603 FE跨間2200475 91 3φ16（763 支座E右 300475 850 5φ16（1005 D左300475 969 5φ16（1005 ED跨間2200475 767 4φ18（1017 2支座G右 300475 886 5φ16（1005 F左300475 775 4φ16（804 GF跨間2200475 361 3φ16（763 支座F右 300475 730 4φ16（804 E左300475 731 4φ16（804 FE跨間162200475 94 3φ16（763 支座E右 146300475 930 5φ16（1005 D左300475 1037 5φ16（1005 ED跨間2200475 758 4φ18（1017 1支座G右 300475 971 5φ16（1005 F左300475 814 4φ16（804 GF跨間2200475 378 3φ16（763 支座F右 300475 824 4φ16（804 E左144300475 916 5φ16（1005 FE跨間2200475 128 3φ16（763 支座E右 300475 996 5φ16（1005 D左300475 1082 4φ16+2φ14（1112 ED跨間1322200475 779 4φ18（1017 滿足梁的抗震構(gòu)造要求。梁斜截面受剪承載力計算： （1）、驗算截面尺寸： hw=h0=465mm hw/b=465/300=4,屬厚腹梁。 =300465 =V= 可知，截面符合條件。 （2）、驗算是否需要計算配置箍筋： =300465 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 其它梁的配筋計算見下表：層次截面配箍1支座G加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150FGF跨間支座F加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150EEF跨間支座E加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150DED跨間2支座G加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150FGF跨間支座F加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150EEF跨間支座E加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150DED跨間3支座G加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150FGF跨間支座F加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150EEF跨間支座E加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150DED跨間4支座G加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150FGF跨間支座F加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150EEF跨間支座E加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150DED跨間5支座G加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150FGF跨間支座F加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150EEF跨間支座E加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150DED跨間二、框架柱：柱截面尺寸驗算：根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于三級級抗震等級，剪跨比大于2。柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求∑Mc=η∑Mb 底層柱，柱下端截面組的彎矩設計值。底層柱縱向鋼筋宜按上下端的不利情況配置；下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次B（MM）H0（MM）FCM（N/MM2）MC（KNM）VC（KN）N（KN）MC/VCH0N/FCMBH0G5500465 4500465 3500465 2500465 1500465 F5500465 450046591 3500465 2500465 1500465 E5500465 4500465477 3500465 25004651112 1500465 D5500465 4500465 3500465 2500465 1500465150 例：第1層G柱：柱截面寬度：b=500 mm柱截面有效高度：H0=50040=460 mm混凝土軸心抗壓強度設計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=2軸壓比：N/fcmbh0=柱正截面承載力計算：先以第1層G柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KNm，N= KN 軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=143 mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即500/30=，故取ea=20mm 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=143+20=163 mm 因為長細比l0/h=4500/500=95，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。