【正文】 表 6 層數(shù) BC 跨 CD 跨 DE 跨 左支座 右支座 左支座 右支座 左支座 右支座 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 各桿 節(jié)點彎矩分配系數(shù) 表 7 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 層數(shù) B 軸 C 軸 D 軸 E 軸 下柱 上柱 梁 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁 10 0 0 0 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 30 豎向荷載作用下框架彎矩圖見（圖 9）。 = KN/m， 地下室至三層頂框架梁上荷載： 梁自重 179。 +179。 104m， 則頂點總側(cè)移為： u=ΣΔ uI=179。 邊跨外邊緣處的梁端彎矩 Mbi= Mtij+ Mbi+1， j 中間支座處的梁端彎矩 Mlbi= （ Mtij+ Mbi+1， j）（ ilb/ ilb+ irb） Mrbi= （ Mtij+ Mbi+1， j）（ irb/ ilb+ irb） 框架在風荷載作用下的彎矩見（圖 2）。 104 179。 線剛度計算公式 i=EI/l。下面僅以中框架為例進行計算，邊框架計算從略。 μ S 178。（ +） = KN/m2， 內(nèi)隔墻為 200 厚陶粒砼砌塊，砌塊容重 8 KN/m3，兩側(cè)各抹20 厚混合砂漿， 8179。 本工程框架為三級抗震，取 N= NV=179。（ 1/10～ 1/15） =780～ 520，取 h=600mm，梁寬 b=300mm。 本設(shè)計中樓梯設(shè)置 于建筑的兩端，可雙向疏散。 節(jié)奏韻律和虛實對比，是使建筑立面高于表現(xiàn)力的重要設(shè)計手法，在建筑立面上，相同構(gòu)件或門窗作有規(guī)律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律的效果。所以說，高層建筑是商業(yè)化、工業(yè)化、城市化的結(jié)果，而科學技術(shù)的發(fā)展，輕質(zhì)高強材料的出現(xiàn)，以及電氣化、機械化在建筑中的應用，又為高層建筑的發(fā)展提供 了物質(zhì)條件，高層建筑從其完全型的體量和引人注目的外觀，使整個城市變得更加生機勃勃。直到 1875 年第一部載人電梯的制造成功，高層建筑才開始大量涌現(xiàn)出來。 三． 立面設(shè)計 立面設(shè)計時首先應推敲各部分總的比例關(guān)系，考慮建筑物整體的幾個方面的統(tǒng)一，相鄰立面的連接與協(xié)調(diào)，然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調(diào)整和安排，最后對入口、門廊等進一步進行處理。 （ 2） 疏散樓、電梯的位置 疏散樓梯是發(fā)生火災時電梯停用的情況下最主要的豎向交通途徑，其位置應首先符合安全疏散距離的規(guī)定，也應符合人在火災發(fā)生后可能的疏導方向。（ 1/8～ 1/15）=825～ 440，取 h=500mm，梁寬 b=250mm；縱向框架梁高為 7800179。取軸力最大的柱估算截面面積。 = KN/m2， 水泥砂漿抹灰（樓板上下分別為 40 和 20 厚）， 20179。 垂直于建筑物表面上的風荷載標準值按ω K下式計算： ω K=β Z 178。 ω 0 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 15 四．水平荷載作用下框架內(nèi)力及側(cè)移計算 由平面圖可以看出，除邊框架外，中間各榀框架受風面積相同，故應選取邊框架和中間框架分別進行計算。 = 其余各層 風 荷載引起的節(jié)點集中力及各層剪力計算結(jié)果見（表 2） 風荷載作用水平集中力及層剪力表 表 2 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 層號 i 層高 hI（ m） 風荷標準值 ωki 各層集中力 FI（ KN） 各層剪力 VI= ∑ FI（ KN） 女兒墻 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 地下室 2． 計算各梁柱的線剛度 ib和 ic， 計算梁的線剛度時，考慮到現(xiàn)澆板的作用，一邊有樓板的梁截面慣性矩取 i=，兩邊有樓板的梁截面慣性矩取 i=2i0， i0為按矩形截面計算的梁截面慣性矩。 600 3600 179。 風荷載作用下柱反彎點高度比及柱端彎矩 表 5 層 /hi 柱列軸K α 1 α 2 α 3 y0 Y1 Y2 Y3 Y Mtij （ ） Mbij （ ） 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 號 10/ B 1 0 1 0 0 0 C 1 0 1 0 0 0 D 1 0 1 0 0 0 E 1 0 1 0 0 0 9/ B 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 8/ B 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 7/ B 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 6/ B 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 5/ B 1 1 0 0 0 C 1 1 0 0 0 D 1 1 0 0 0 E 1 1 0 0 0 4/ B 1 1 0 0 0 C 1 1 0 0 0 D 1 1 0 0 0 E 1 1 0 0 0 3/ B 1 1 1 0 0 0 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 2/ B 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 1/ B 1 1 1 0 0 0 C 1 1 1 0 0 0 D 1 1 1 0 0 0 E 1 1 1 0 0 0 1/ B 1 1 0 0 0 0 C 1 1 0 0 0 0 D 1 1 0 0 0 0 E 1 1 0 0 0 0 7． 計算梁端彎矩 由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平衡原理計算梁端彎矩。 104m， Δ u1=179。 = KN/m， 屋面梁中間跨均布荷載： （ 179。 = KN/m， 中間跨 梁上三角形 荷載（板傳來）： 179。內(nèi)力分層 計算結(jié)果見 （圖 5）～（圖 8）。 = 0 右支座 1 Mmax V 179。 = N 179。抗震設(shè)防地區(qū)，可以不進行地震作用計算，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，取無地震作用組合的情況，采用 x≤ξ bh0=179。 210179。 ξ =（ N fcmbξ bh0） /（ fcmbh0+（ ） /（ b）（ h0as））+ξ b， 按上式計算ξ =。 500 C30 1 652 8Φ 20 3φ 10200 10 層 下端 500179。 ++ =（ 3179。 故得： mx=， my=α mx=179。 =’’x, m’y=β my=2179。 = mx， M’x=β lymx=2179。 179。 （ 1） 確定斜板厚度 t 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 47 斜板的水平投影凈長為： l1n=3300mm， 斜板的斜向凈長為 : l’1n= l1n/cosα =3300/(300/（ 1502+3002)1/2)=3300/ =3691mm， 斜板的厚度： t1=（ 1/25～ 1/30） l’1n=（ 1/25～ 1/30） 3691=147～ 123mm,取 t1=120mm。 計算跨度：由于平臺板兩端均與梁整結(jié)，所以計算跨度取凈跨 ： l2n=1300mm， 平臺板厚度取取 t2=90mm。 100） =87mm2。 （ 4） 配筋計算 h0x=10020=80mm， h0y=10030=70mm。 106/（ 11179。 由平臺板傳來恒載 179。 250179。 VcsV，滿足抗剪要求。高層建筑的基礎(chǔ)埋深，對于樁基礎(chǔ)不宜小于建筑物高度的 1/15，樁的長度不計在內(nèi)。 ） +8500179。=415KN. 則 n2=179。 γ 0 ≤ fcA， 本工程γ 0 =1， Nmax=993KN， fC=10N/mm2， A=。 1150=6762020N=6762KN, V=873179。 873179。 850=1683000N=1683KN, Vmax=993179。 4=3864KN3969KN, 滿足要求。 310)=3957mm2, 沿 y 軸方向單位長度內(nèi)鋼筋截面面積： A s=3957/=1517mm2/m, 選Φ 16＠ 150(As=1340mm2/m)。 對于 22 截面： =179。 （ 2） 邊柱下承臺 CT2 a． 承臺采用 C30 砼，設(shè)承臺高為 h=900mm，則承臺有效高度為h0=90050=850mm。 (179。 3=2619KNVc, 滿足要求。 )=966+27=993KN R=1005KN, Qmin=(5378+415)/179。 （ 2） 邊柱 F=5378K ， NM= ， G= 179。 +43 179。 采用樁基礎(chǔ)就可以解決上述問題的困擾，而且，一旦發(fā)生罕遇地震時，建筑物不至于因為地基土液化而倒塌或損壞，因為樁基礎(chǔ)可以跨過軟弱土層將上部荷載傳給下部較好土層。 315+179。 (++)= 總 計 p （ 3） 內(nèi)力計算 平臺梁跨中截面最大彎矩： M=pl4n2/8=179。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 53 選用鋼筋： 跨中：受力鋼筋 — φ 6200， As=141mm2， 分布鋼筋 — φ 6200， As=141mm2， 支座：受力鋼筋 — φ 8200， As=251mm2， 分布鋼筋 — φ 6150， As=189mm2。 106/（ 210179。 故得： 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 52 mx=， my=α mx=179。 702） = γ s=（ 1+（ 12α s） 1/2） =（ 1+（ 12179。 106/（ 210179。樓梯活荷載為。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 44 （ 6） B5（邊區(qū)格） lx=l0==， ly=l0==， n=ly/lx=， 取α =1/n2=，取β =2， Mx=（ lylx/4） mx=（ ） mx= mx， My=（ 3/4）α lxmx=（ 3/4）179。 =， 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 43 m’x=m’’x=0, m’y=β my=2179。 + =（ 3179。 = mx, M’’y=0, 代入公式： 2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（ 3lylx） Plx2/12 2179。 = mx, M’’x=0, M’y=βα lxmx=2179。 600 C40 1 2597 12Φ 20 4φ 10200 地下室下端 600179。 按對稱配筋矩形截面計算： 判別大小偏心受壓： Nb=fcmbξ bh0=179。 179。該截面負彎矩設(shè)計值為M=，剪力設(shè)計值為 V=。 = N 179。 = 2 Mmin V CD跨 左支座 1 Mmax V 179。除底層以外，上層各柱線剛度均乘以 ，這些柱的傳遞系數(shù)均取 1/3，底層柱的傳遞系數(shù)均取 1/2。 ， 兩邊跨 梁上 均布荷載： +179。 25 179。 104m， Δ u4=179。 （ Dij/ ∑ Dij） 各柱剪力計算結(jié)果見（表