【正文】 7 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 層數(shù) B 軸 C 軸 D 軸 E 軸 下柱 上柱 梁 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁 10 0 0 0 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 30 豎向荷載作用下框架彎矩圖見（圖 9）。 = 179。右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 179。 = 179。 = 2 M 179。 = 2 M 179。 = 2 M 179。 = 2 M 179。 1． 正截面承載力計算 求梁截面受壓區(qū)高度： 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 34 x=h0（ h022M/fcmb） 1/2 =565（ 56522179。 565=，滿足要求。 600179。 300179。 179。 565 =哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 取雙肢 φ 8250 Asv/s=101/250= 箍筋的配箍率ρ sv= Asv/bs，尚不應(yīng)小于 。 根據(jù)規(guī)范中有關(guān)梁箍筋的構(gòu)造要求及（表 10）的規(guī)定，梁端箍筋加密區(qū)長度取 750mm，在加密區(qū)中箍筋最大間距取縱向鋼筋直徑的 8倍，梁高的 1/4或 150mm 三者中的最小值。 ） =， ei= e0+ ea=+=， 柱長細比 l0/h=8，取η =1。 600179。 As= A’s=（ Nefcmbh02ξ（ ）） /fy（ h0a’s） 按上式計算 As= A’s=1020mm2。 600）179。配筋計算得負值時為構(gòu)造配筋。 600 C40 1 1020 12Φ 20 4φ 10200 600179。 500 C30 1 231 8Φ 20 3φ 10200 500179。 25= KN/m2， 15 厚混合砂漿天棚抹灰 15厚 179。 3． 內(nèi)力計算（按塑性理論） B1： ly/lx=3 屬于雙向板 B2： ly/lx=3 屬于雙向板 B3： ly/lx=3 屬于雙向板 B4： ly/lx=3 屬于雙向板 B5： ly/lx=3 屬于雙向板 B6： ly/lx=3 屬于單向板 （ 1） B1（角區(qū)格） 計算跨度： lx= l0==， ly= l0==， n= ly/lx=， 取α =1/n2=，取β =2， Mx=（ lylx/4） mx=（ ） mx= mx， My=（ 3/4）α lxmx=（ 3/4）179。 179。 ） 179。 =， m’’y=0。 = mx, M’’x=179。 +2179。 =， m’x=β mx=2179。 179。 = mx, M’’y=0, 代入公式： 2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（ 3lylx） Plx2/12 2179。 ） 179。 =， m’’y=0。 179。 =（ 3179。 =’’y。 = mx=M’’x， M’y=βα lxmx=2179。 +2179。 =， m’x=2179。 179。 = mx， M’’y=0, 代入公式： 2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（ 3lylx） Plx2/12 2179。 ） 179。 =， m’’y=0。 樓梯結(jié)構(gòu)布置見（圖 12）。 （ 2） 荷載計算 見（表 13） 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 48 樓梯斜板荷載計算 表 13 荷載種類 荷載標準值（ KN/m） 荷載分項 系數(shù) 設(shè)計荷載（ KN/m） 恒荷載 欄桿自重 鋸齒形斜板自重 γ 1(d/2+ t1/cosα )= 25(+)= 30厚水磨石面層 γ 1c1(e+d)/e= 25179。 考慮到斜板兩端均與梁整結(jié)，對板有約束作用，所以跨中最大彎矩?。? M=Pl21n/10=179。 1000179。 179。 （ 2） 荷載計算 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 50 見（表 14） 樓梯平臺板荷載計算 表 14 荷載種類 荷載標準值（ KN/m） 荷載分項 系數(shù) 設(shè)計荷載（ KN/m） 恒載 平臺板自重 25179。 1= 板底 20厚紙筋灰 16179。 α s=M/fcmbh02=179。 ） 1/2） = As=M/fyγ sh0=179。 選用：受力鋼筋 — φ 6200， As=141mm2， 分布鋼筋 — φ 6250，（即每一踏步下放一根） 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 51 3． 平臺板 PB2設(shè)計 （ 1） 平臺板計算簡圖 取 1m 寬作為計算單元 平臺板近似地按兩鄰邊嵌固、兩鄰邊簡支的雙向板計算， 計算跨度： lx3n=2550mm， ly3n=3200mm， 平臺板厚度取取 t3=100mm。 = mx， M’x=β lymx=2179。 +2179。 =， m’x=β mx=2179。 跨中： α xs=M/fcmbh02=179。 ） 1/2） = Axs=M/fyγ sh0=179。 106/（ 11179。 179。 1000179。 80） =208mm2； α ys=179。 106/（ 210179。 4． 平臺梁 TL1設(shè)計 （ 1） 平臺梁計算簡圖 平臺梁兩端擱置在框架梁（或構(gòu)造柱）上，所以計算跨度取l=l4n=3300100=3200mm， 平臺梁計算簡圖見（圖 15） 平臺梁截面尺寸為： b=250mm， h=350mm。 lx3n/2=179。 = 平臺梁上 30厚水磨石面層 25179。 179。 ， 平臺梁支座截面最大剪力： V= pl4n/2=179。 3152） = γ ys= 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 55 Ays=179。 考慮到平臺梁兩邊受力不均，有扭矩存在，縱向受力鋼筋酌量增大，故選用 3Φ 16， As=603mm2。 315） =， 需要配置腹筋，選用 φ 6200雙肢箍，則 Vcs= fcbh0+（ nAsv1/s） =179。 210179。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 56 基礎(chǔ)部分 高層建筑基礎(chǔ)所占的工程量大、造價高、消耗的 材料多、對建筑物施工工期影響很大。場地地下水類型為潛水，水位在自然地面以下 ～ ，無侵蝕性。 從地質(zhì)剖面上來看，本工程場地上部土層較軟，承載力較低，哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 57 而且中部有軟弱下臥層，故不宜作為天然地基，而下部有可作為持力層的堅實土 層，故宜采用樁基礎(chǔ)。 綜上所述。本工程因為有地下室（層高 ），故取基礎(chǔ)承臺頂面標高為 。 四． 單樁承載力的計算和樁數(shù)的確定 1． 計算單樁承載力 根據(jù)地質(zhì)資料給出的土的性質(zhì)，查樁基規(guī) 范可得樁的極限側(cè)阻力標準值 qsik，和極限端阻力標準值 qpk。 =。 +58179。 =179。 179。 2+783)/1005= 取 n1=18，設(shè)樁中心距為 S==179。 20 179。 (5378+415)/1005= 取 n2=6，設(shè)樁中心距為 S==179。 Mxmax/Σ xi2177。 2+783)/18=873R=1005KN,滿足要求。 (2179。 fcA=10179。 本工程樁身配 5 根φ 12 主筋，箍筋為φ 6＠ 100/200。 179。 c． 抗剪強度驗算 按下式驗算： V≤ ， 對于 11 截面： =179。 6=5238KN6762KN, 滿足要求。 1150=6168200N=, V=873179。 (179。 )+3179。 () = 沿 x 軸方向的鋼筋截面面積： As= M11/ =179。 106/(179。 106/(179。 b． 沖切強度驗算 按下式驗算： Vmax≤ Vc=， Vc=179。 2=1986KN＞ Vc,不滿足要求。 2200179。 2200179。 15179。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 65 d． 彎矩和配筋計算 M11=Σ Qixi =2179。 () = 沿 x 軸方向的鋼筋截面面積： As= M11/ =179。 沿 y 軸方向的鋼筋截面面積： As= M22/ =179。 。 1050179。 1050179。 () = M22=Σ Qiyi =3179。 1050=3969000N=3969KN, V=966179。 2=1986KN, 滿足要求。 c． 抗剪強度驗算 按下式驗算： V≤ ， 對于 11 截面： =179。 Vc=179。 2200179。 310)=7769mm2, 沿 y 軸方向單位長度內(nèi)鋼筋截面面積： A s=7769/=1517mm2/m, 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 64 選Φ 18＠ 150(As=)。 310)=22788mm2, 沿 x 軸方向單位長度內(nèi)鋼筋截面面積： A s=22788/=4069mm2/m, 選Φ 22＠ 100(As= mm2/m)。 1150179。 () =++ = M22=Σ Qiyi =4179。 873179。 d． 彎矩和配筋計算 M11=Σ Qixi =3179。 15179。 5600179。 1150=5796000N=5796KN, Vmax=873179。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 62 2． 承臺設(shè)計 （ 1） 中柱下承臺 CT1 a． 承臺采用 C30砼，設(shè)承臺高為 h=1200mm，則承臺有效高度為h0=120050=1150mm。 故本工程可以按構(gòu)造配筋。 六． 基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計 1． 樁身設(shè)計 查樁基規(guī)范可知，當樁頂軸向壓力滿足下式要求時，樁身可按構(gòu)造配筋。 (2179。 （ 1） 中柱 對于中柱，因為兩柱距離較近，承臺已連成一個整體，而承臺剛度又比較大，故柱根彎矩完全由承臺來承擔，對樁基礎(chǔ)不會產(chǎn)生偏心荷載，可不驗算 Qmax，只需驗算 Q≤ R。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設(shè)計（論文） 60 根據(jù)布樁原則，采用（圖 17）的布樁形式。 179。 根據(jù)布樁原則，采用（圖 16）的布樁形式。 =783KN. 則 n1=179。即： n=μ（ F+G） /R （ 1） 中柱 F=7462K， NM=， G=179。+110179。 +33179。 根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系，確定單樁豎向極限承載力標準值時，按下式計算： Quk= Qsk+ Qpk=uΣ qsikli+ qpkAp 因樁徑為 400，故 u=π d=179。該樁型可以穿越地基上部軟弱土層，使樁尖達到下部碎石層。 二． 確定基礎(chǔ)埋深 基礎(chǔ)的埋深必須滿足地基承載力和穩(wěn)定性的要求，防止傾覆和滑 移。 若采用箱型基礎(chǔ)，雖然其整體性較好，能夠減少差異沉降量，但本工程土層壓縮性較高，其基礎(chǔ)總沉降量不易滿足。 根據(jù)上述地質(zhì)資料描述可知，該地基土在沉積過程中分布不均，每層土的物理 力學性能指標有較大差異，容易產(chǎn)生不均勻沉降。因此，基礎(chǔ)設(shè)計對高層建筑的經(jīng)濟技術(shù)指標有較大影響。 ） =55125+28081=83206N≈ 。 250179。 103/（ 10179。 179。 106/（ 11179。 1179。 1179。 179。 l1n/2=179。 70） =153mm2。 1000179。 106/（ 210179。 支座： α xs=179。 702） = γ ys= Ays=179。 179。 1000179。 =， m’’y=0。 ） 179。 179。 （ 3） 內(nèi)力計算 n= ly/lx=， 取α =1/n2=，取β =2， Mx=（ lylx/4） mx=（ ） mx= mx， My=（ 3/4）α lxmx=（ 3/4）179。 179。 1000179。 1= 小 計 g 活荷載 q 總 計 p （ 3） 內(nèi)力計算 考慮到平臺板兩端梁的嵌固作用，中最大彎矩?。? M=Pl21n/10=179。 1= 30厚水磨石面層 25179。 選用：受力鋼筋 φ 10120， As=654 mm2， 分布鋼筋 — φ 6300，（即每一踏步下放一根） 2． 平臺板 PB1設(shè)