【文章內(nèi)容簡介】 效應(yīng)比值不低于規(guī)定的安全系數(shù)（ ≦ 2）。 單樁豎向抗壓承載力 特征值 ＝ 樁的極限承載力除以安全系數(shù)。 作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的效應(yīng) ≤ 特征值 極限值 ≥ 安全系數(shù) 特征值 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 1 通過 分項(xiàng)系數(shù)取值 的 分析 ，反推 樁分別按以下 兩種承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 時(shí)的差異 ： 1） 受樁身抗壓強(qiáng)度控制的承載能力極限狀態(tài) ： 如軸心受壓時(shí)按砼抗壓強(qiáng)度。設(shè)計(jì)時(shí)采用作用的 基本組合 ，作用分項(xiàng)系數(shù)分別為：永久作用 （或 ） ，可變作用 。 永久荷載起控制作用時(shí)，可簡約為一個(gè) 綜合作用分項(xiàng)系數(shù) ；而 混凝土的 材料性能分項(xiàng)系數(shù)取 。 2） 受樁周巖土強(qiáng)度控制的承載能力極限狀態(tài) ： 承載力特征值 一詞 專指樁周巖土抗力 已是“約定俗成” ， 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 即豎向抗壓極限承載力 Ru等于豎向抗壓承載力特征值 Ra 乘以 安全系數(shù) K： Ru ? Ra 影響巖土強(qiáng)度的因素多、不確定性大，按上款同樣的 荷載水平 反算巖土 材料（性能）分項(xiàng)系數(shù) 其實(shí)并不大 ： / = 但應(yīng)注意，樁身抗壓承載力設(shè)計(jì)時(shí)還需乘以 成樁工 藝或工作條件系數(shù) Ψc進(jìn)行 折減 。 如 樁基規(guī)范 JGJ 94取 ～ ； 地基設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 50007取 ～ 。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 即使 Ψc取最小折減系數(shù) ，實(shí)際樁身混凝土 材料分項(xiàng)系數(shù)為 ∕= 。 如此說來： 按樁身結(jié)構(gòu)抗壓承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的安全儲(chǔ)備，大于以 周巖土強(qiáng)度控制的單樁極限承載力設(shè)計(jì) 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 2 樁與結(jié)構(gòu)構(gòu)件荷載試驗(yàn) 最大加載的異同 ： 1） 以樁周巖土破壞形式的承載能力極限狀態(tài)，試驗(yàn)最大加載考慮了作用分項(xiàng)系數(shù)和材料分項(xiàng)系數(shù)的放大 。 2） 無需顧及因樁身強(qiáng)度不足引起的結(jié)構(gòu)先期破壞。 即使樁周巖土破壞，休止后強(qiáng)度可恢復(fù)（樁端壓密時(shí)可提高），該樁仍能按試驗(yàn)核定的承載力值使用 。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 我國有如此巨大的基樁檢測(cè)業(yè)務(wù)量與上述兩 點(diǎn)不無關(guān)系。 基于第 1點(diǎn) ——與上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件的砼材料抗力 分項(xiàng)系數(shù)相比，樁周巖土的抗力分項(xiàng)系數(shù)雖不 大，但樁基分項(xiàng)工程竣工驗(yàn)收時(shí)必須進(jìn)行實(shí)荷 檢驗(yàn)； 基于第 2點(diǎn) ——基樁實(shí)體的承載力檢驗(yàn)?zāi)苤苯? 按樁周巖土阻力承載能力極限狀態(tài)的要求進(jìn)行 加載，以證實(shí)其安全性。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 3） 在役上部結(jié)構(gòu)的構(gòu)件適用性荷載試驗(yàn) 。驗(yàn)證結(jié)構(gòu)的工作性能（裂縫、撓度）， 最大施加荷載一般按正常使用極限狀態(tài)的作用標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合，即荷載未被放大 ；如樓板，取可變作用的標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)活載分項(xiàng)系數(shù)），此時(shí)試驗(yàn)樓板的恒載實(shí)際已為標(biāo)準(zhǔn)值 。 這種試驗(yàn)不會(huì)使構(gòu)件出現(xiàn)不可恢復(fù)且影響使用的缺陷。 注：砼樁的水平荷載試驗(yàn)與此類似，按水平位移或臨界荷載控制加載，而樁的豎向承載力無此試驗(yàn)。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 4） 在役上部結(jié)構(gòu)的構(gòu)件安全性荷載試驗(yàn) ， 最大施加荷載 按承載能力極限狀態(tài)的作用基本組合。構(gòu)件無明顯破壞跡象且變形與荷載基本保持線形關(guān)系（殘余變形較?。?，可認(rèn)為構(gòu)件滿足安全性要求。 注：對(duì)樁的豎向承載力，沒有規(guī)定此種試驗(yàn)。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 5） 承載力試驗(yàn)實(shí)際為破壞性試驗(yàn)， 為保護(hù)結(jié)構(gòu) 通常 不宜 在原位上進(jìn)行。但確需驗(yàn)證或評(píng)估結(jié)構(gòu)原位的構(gòu)件極限承載力時(shí)，設(shè)計(jì)的 最大加載限值 可按：承載能力極限狀態(tài)的作用基本組合與 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) ?。的乘積再乘以 （承載力加載系數(shù)）確定。 —— 此種情況 與樁的豎向承載力試驗(yàn)要求的荷載相近甚至更大 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 3 正常施工 （ 無沉渣、上浮、脫焊等異常） 樁的 Qs曲線典型特征 ： 1）陡降型：長度適中（或長細(xì)比不大）的摩擦型樁，表現(xiàn)為樁端刺入破壞， 以樁身強(qiáng)度控制的非位移樁（嵌巖樁）除外 ； 2）緩變型：端承型樁及長細(xì)比較大的摩擦型樁。 【 解釋 】 緩變型極限狀態(tài)是根據(jù)基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)可容忍的樁最大沉降，人為定義的限值，不存在明顯的破壞特征；對(duì)樁基沉降及單樁承載力均勻性要求較高時(shí)，應(yīng)避免采用具有陡降型特征的摩擦型樁，特別是軟土中的摩擦樁（如沉管灌注樁），此類樁承載力值離散大，失效概率高。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 4 荷載和沉降測(cè)量要求： 1） 宜采用荷重傳感器直接測(cè)量力值 ；若 根據(jù)并聯(lián)于油路上的壓力表或油壓傳感器 （準(zhǔn)確度優(yōu)于 ） 讀數(shù)換算力值時(shí) ， 應(yīng)對(duì)千斤頂進(jìn)行校準(zhǔn)，以扣除摩擦力的影響 。 2）工作油壓不得超過壓力表、油管、油泵等額定工作壓力的 80%（ 對(duì)千斤頂未予限制 ） 。 3）位移計(jì)：量程 ≦ 50mm，分辨力 ≦ （ 注意分辨力 ≠ 準(zhǔn)確度 ） 。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 5 驗(yàn)收檢測(cè)時(shí)，下列情況的試樁、錨樁（支墩邊） 和基準(zhǔn)樁各自間的中心距，可 減小到 3倍樁徑 D ， 即有條件地?cái)U(kuò)大了范圍 ： 1） 堆載法：支墩下地基土已加固； 2） 錨樁法：排樁。 6 軟土地區(qū)大噸位堆載應(yīng)注意 : 1） 堆載時(shí)支墩下應(yīng)力影響區(qū)范圍大，首先對(duì)試樁產(chǎn)生負(fù)摩擦； 2） 對(duì)樁加載時(shí)地面回彈、基準(zhǔn)樁上移，所測(cè)沉降偏大。 7 有地區(qū)成熟經(jīng)驗(yàn)時(shí)可采用快速維持荷載法，但樁頂沉降應(yīng)收斂 （所以每級(jí)荷載維持時(shí)間可能超過 1h）， 且為設(shè)計(jì)提供依據(jù)的試樁必須采用慢速維持法 （強(qiáng)條） 。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 8 本級(jí)荷載下沉量超過前一級(jí) 5倍時(shí)，宜繼續(xù)加載使樁頂總沉降量超過 40mm，以查明陡降原因： 1）出現(xiàn)樁身水平縫隙、沉渣、上浮時(shí)，繼續(xù)加載的沉降梯度變緩； 2）摩擦型樁樁端刺入破壞或樁身強(qiáng)度破壞，使達(dá)到樁頂最大沉降（穩(wěn)定時(shí)）時(shí)的荷載下降甚至明顯下降，以此判斷發(fā)生的破壞模式。 第四章 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn) 9 單樁豎向抗壓極限承載力 有多種 判定 方法，其結(jié)果也受人的主觀因素影響 。 10 單樁豎向抗壓極限承載力統(tǒng)計(jì)按極差是否超30%進(jìn)行統(tǒng)計(jì)平均， 除以安全系數(shù) 2得到單樁豎向抗壓承載力特征值 （和設(shè)計(jì)、勘察規(guī)范規(guī)定一致）。 —— 區(qū)別：按極差統(tǒng)計(jì)不再用于工程樁驗(yàn)收檢測(cè)結(jié)果的統(tǒng)計(jì) 第五章 單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn) 對(duì)涉及到樁結(jié)構(gòu)耐久性的抗裂問題考慮，其他要求基本同第四章。 第六章 單樁水平靜載試驗(yàn) 1 考慮到試驗(yàn)邊界條件（樁頂自由）與工程樁實(shí)