【文章內(nèi)容簡介】 （）式中 P扎件對軋輥的總壓力，N； 軋制平均單位壓力，N； F軋件和軋輥接觸面積，mm178。 接觸面積F的一般形式為 （）式中 軋制前、后軋件的寬度； L接觸弧長度的水平投影。 因為扎制時是由橢圓變成圓形的，所以平均壓下量 （） =30 = 根據(jù)參考文獻〔1,56〕知 == （） 所以 ==178。 所以本次的總軋制力 === 主電動機軸上的力矩由四部分組成，即 （）式中 主電動機力矩； 軋輥上的軋制力矩； 附加摩擦力矩； 空轉(zhuǎn)力矩； 動力矩； i電動機和軋輥之間的傳動比 軋輥的驅(qū)動力矩 （） （）式中 P軋制力； a軋制力臂，即合力作用線距兩個軋輥中心連線的垂直距離； 軋輥軸承處摩擦圓半徑； D軋輥直徑；； d軋輥軸頸直徑； β合力作用點的角度； μ軋輥軸承摩擦系數(shù)：對于膠木瓦軸承取μ=.兩個軋輥總驅(qū)動力矩為 （） 由參考文獻〔1,65〕知β的計算方法 熱軋時 （）式中 α咬入角，其計算公式為 （） 代入數(shù)據(jù) ==176。 β==176。=176。 所以 =（420176。+230) =m 因為v=4m/s所以 r/min （）式中 v軋制速度，m/s D工作輥直徑，mm。 根據(jù)過載條件確定電機功率，由參考文獻〔1，73〕 （）式中 ND電機功率，KW； Me額定靜力矩，KNm； Mmax最大力矩； ne電機轉(zhuǎn)速，r/min； K電動機過載系數(shù)，不可逆運轉(zhuǎn)電機K=~。取K=所以 根據(jù)計算數(shù)據(jù)等，選擇電機為三相異步電動機 型號為：Y355M24型。電機參數(shù)如下： 額定功率： 額定轉(zhuǎn)速： （） 電動機與軋輥之間的傳動比i： （） 附加摩擦力矩 附加摩擦力矩包括兩部分，一是軋輥總壓力在軋輥軸承處產(chǎn)生的附加摩擦力矩，二是各傳動零件推算到主電機軸上的附加摩擦力矩。 （ 主電機到軋輥間的傳動效率，單級齒輪傳動=～。 = 主電機軸上的總的附加摩擦力矩為： （） 空轉(zhuǎn)力矩是由各傳動件的重量產(chǎn)生的摩擦力矩及其他阻力矩， （） 因為軋件長度很長，所以動力矩很小，因此動力矩忽略不計。 因此主電機力矩： （） = = 最常見的減速器是二級或三級圓柱減速器，由于減速器不用設(shè)計，可以直接采用成品裝配，所以減速器選用ZLY22410型。公稱傳動比i輸入轉(zhuǎn)速r/min輸出轉(zhuǎn)速r/min低速級中心距mm公稱輸入功率Kw81500185224 2504 主要零件的計算 按標(biāo)定的最大軋制力和軋制力矩來校核軋輥的速度。 最大的軋制力為P=。 軋輥受力簡圖將軋輥簡化成兩端支撐的簡支梁，所以， P= ： () = ()式中 、壓下螺絲對軋輥的力，KN。 、危險斷面到壓下螺絲的距離，mm，=625 mm，=625 mm。 由公式 ()與 ()得出 = =對軋輥校核時，對輥身進行彎曲校核，對輥頸進行彎扭合成校核，對軸頭進行扭轉(zhuǎn)校核。 輥身彎曲校核 根據(jù)參考文獻［4,128］計算危險斷面處的應(yīng)力： （）式中 輥身危險斷面處的彎矩，Nm； D軋輥斷面處的直徑，mm。 根據(jù)參考文獻［4,128］ Nm （）式中 輥身危險斷面處的彎矩，Nm； a壓下螺絲的中心距，mm； x為線斷面到壓下螺絲的距離，mm。 因此，公式（） = （） 因為軋輥是鑄鐵軋輥，根據(jù)文獻參考［1,87］得 =350～400MPa。考慮到疲勞因素的影響，因此軋輥的安全系數(shù)一般取5，則： 因為﹤，所以輥身強度合格 。 輥頸強度校核根據(jù)參考文獻［1,87］輥頸危險斷面上的彎曲應(yīng)力為： = （）式中 C壓下螺絲中心線到輥身邊緣的距離，近似取為輥頸長度的一半，mm； d輥頸直徑，mm。 根據(jù)參考文獻［1,87］輥頸危險斷面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力τ為 （）式中 軸頸危險斷面的扭矩，Nm； d輥頸直徑，mm。 輥頸強度按照彎扭合成計算。對于球墨鑄鐵軋輥，按莫爾理論計算，根據(jù)參考文獻［1,87］得： （） = = 因為﹤，所以輥頸強度合格。 軸頭強度校核 對于軸頭只校核扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，因此： （） 根據(jù)參考文獻［2,1825］： == （）因為τ﹤，所以軸頭強度合格。 軸承的壽命選擇 軋輥軸承是軋鋼工作機座中的重要部件。軋輥軸承的作用是用來支撐轉(zhuǎn)動的軋輥，并保持軋輥在機架中的位置。 軋輥軸承的工作特點：工作負(fù)荷大；轉(zhuǎn)動速度差別大；工作環(huán)境惡劣。 軋輥軸承應(yīng)