【文章內(nèi)容簡介】 。但是，在設(shè)計中對每一種合金的每一種品種、規(guī)格及狀態(tài)進(jìn)行詳細(xì)的工藝計算。為了減少設(shè)計工作量，加快進(jìn)度，同時，又不影響整個 設(shè)計質(zhì)量，從中選擇典型產(chǎn)品作為計算產(chǎn)品。其計算產(chǎn)品的選擇依據(jù)為： （ 1）有代表性 將所有的各類產(chǎn)品進(jìn)行分類編組，從每組中找出一種乃至幾種產(chǎn)量較大，產(chǎn)品品種，規(guī)格，狀態(tài)，工藝特點等有代表性。因此，可以從擬生產(chǎn)的所有合金品種中選出十幾種或者幾十種有代表性的產(chǎn)品。這些計算產(chǎn)品從全車間總體來說，在合金，品種，規(guī)格，狀態(tài)，產(chǎn)量和工藝特點等方面有代表性。 （ 2）通過所有的工序 指所選的計算產(chǎn)品要通過各程序，但不是說每一種計算產(chǎn)品都通過各工序，而是對所有計算產(chǎn)品綜合來看。若從擬生產(chǎn)的所有產(chǎn)品中一般應(yīng)有某些工序，而計算 產(chǎn)品不通過此工序，在此情況下，就要重新選擇計算產(chǎn)品。還應(yīng)指出所有典型產(chǎn)品之和為總產(chǎn)量。 （ 3）所選的計算產(chǎn)品要與實際相接近 （ 4）計算產(chǎn)品要留一定的調(diào)整余量，也就是說所選的計算產(chǎn)品要品種靈活，容易生產(chǎn)多種規(guī)格的產(chǎn)品。 由于本次設(shè)計的 產(chǎn)品 — — 普碳鋼產(chǎn)量所占的比例大、規(guī)格小， 并根據(jù)以上 第 14 頁 原則，選擇普碳鋼作為 典型產(chǎn)品的計算，具體年生產(chǎn)計劃見表 22。 表 22 計算產(chǎn)品方案 名稱 牌號 產(chǎn)品規(guī)格 年產(chǎn)量 /萬 t 所占比例 % 普碳鋼 Q195 Q215 Q235 Φ 14 20 Φ 8 35 50 Φ 9 21 30 合計 70 100 金屬平衡 金屬平衡是指生產(chǎn)車間在一定時期內(nèi)（通常為一年）生產(chǎn)產(chǎn)品的收支情況，即投入與產(chǎn)出情況。 編制金屬平衡表的目的是確定出為完成年計劃產(chǎn)量所需的投料量。主要工作是計算產(chǎn)品的成材率、然后編制金屬平衡表。 計算成材率 成材率定義：指成品重量與投料之比的百分?jǐn)?shù)，亦即一噸原料能夠生產(chǎn)出的合格產(chǎn)品重量的百分?jǐn)?shù)。用公式表示為 100%QWAQ??? （ 31） 式中 A─ 成材率， % Q─ 投料量 ， 噸 W─ 損失料量 ，噸 影響成 材 率的主要因素 影響成 材 率的因素 如下： （ 1） 燒損：氧化燒損 1～ 5% 一般表面積愈大、加熱時間越長、溫度越高、氣氛氧化性越強則燒損越大。 （ 2） 切損：切頭、切尾占 1～ 2% 。 （ 3） 軋廢及檢后廢 ：技術(shù)損失、各工序由于設(shè)備、工具、技術(shù)操作及表面介質(zhì)等問題造成的質(zhì)量不合要求的產(chǎn)品。 由于成 材 率直接影響生產(chǎn)成本，因此實際生產(chǎn)中應(yīng)盡可能采取措施提高成材率，主要應(yīng)從工藝、設(shè)備、原料、管理（操作）四個方面入手。 第 15 頁 編 制金屬平衡表 將鋼種、各項消耗指標(biāo)、年產(chǎn)量、成材率、需坯量列在以下表格中，即為金屬平衡表。 本車間年產(chǎn) 70萬噸線材，綜合金屬收得率 ％，需用坯料 萬噸。金屬平衡表見表 2— 3。 表 23 金屬平衡表 鋼種 產(chǎn)品規(guī)格 坯料 規(guī)格 /mm 消 耗 /% 需坯量 /萬噸 年產(chǎn)量 /萬噸 成品率 /% 燒 損 切 損 軋廢及檢后廢 t % t % t % 普碳鋼 Φ 150 179。150 179。15000 1452 1 1437 2265 14 Φ 8 2892 1 2920 3441 28 Φ 9 2163 1 2206 1903 21 低合金鋼 Φ 8 845 739 830 7 合計 7592 7303 8243 70 產(chǎn)品的技術(shù)條件 Ф ～Ф 9mm 的低碳鋼 熱軋圓 盤條、低合金帶肋鋼筋 70 萬噸，都以 熱軋狀態(tài)交貨。鋼種為普碳鋼、低合金鋼。低碳鋼盤條符合《 低碳鋼熱軋圓盤條 》GB/T701— 97； 《 熱軋盤條尺寸、外形、重量及允許偏差應(yīng)符合 》 GB/T14981— 94。低合金鋼帶肋鋼筋符合《 鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋 》 GB1499— 1998 規(guī)定。 低碳鋼熱軋圓盤條 分類及代號 盤條按用途分類，盤條類別應(yīng)在訂貨合同中注明。其代號如下。 L— 供拉絲用盤條； J — 供建筑和其他一般用途盤條。 尺寸、外形、重量及允許偏差 第 16 頁 盤條的尺寸、外形、重量 及允許偏差應(yīng)符合 GB/T14981 的規(guī)定 技術(shù)要求 (1) 牌號和化學(xué)成分 a 盤條的牌號和化學(xué)成分（熔煉分析），應(yīng)符合表 2— 4 的規(guī)定。 b 沸騰鋼坯的含量不大于 %；半鎮(zhèn)靜鋼硅的含量不大于 %；鎮(zhèn)靜鋼硅的含量下限值為 %。允許用鋁代硅脫氧。 c 鋼中鉻、鎳、銅、砷的殘余含量應(yīng)符合 GB700 的有關(guān)規(guī)定。 d 經(jīng)供需雙方協(xié)議，各牌號的 Mn 含量可不大于 %。 表 2— 4 牌號 化學(xué)成分 脫氧方法 Mn Si S P 不大于 Q195 ～ ～ F、 b、 Z Q195C ≤ ～ Q215A ～ ～ F、 b、 Z Q215B Q215C ～ ～ Q235A ～ ～ F、 b、 Z Q235B ～ ～ Q235C ～ ～ e經(jīng)供需雙方協(xié)議，并在合同中注明，可供應(yīng)其他牌號的盤條。 f 供建筑用盤條的各牌號，在保證力學(xué)性能符合表 2 規(guī)定時，碳、錳含量下限可不作交貨條件。但其含量（熔煉分析）應(yīng)在質(zhì)量證明書中注明。 g 盤條的化學(xué)成分允許偏差應(yīng)符合 GB222— 84 中表 1的規(guī)定。 (2) 冶煉方法 鋼以氧化轉(zhuǎn)爐、平爐、電爐冶煉。 (3) 交貨狀態(tài) 盤條以熱軋狀態(tài)交貨。 (4) 力學(xué)性 能和工藝性能 a 供建筑用盤條的力學(xué)性能和工藝性能應(yīng)符合表 2— 5的規(guī)定。 第 17 頁 表 2— 5 牌號 力學(xué)性能 冷彎試驗 1800 d=彎心直徑 a=試樣直徑 屈服點 抗拉強度 伸長率 δ 10 ， % 不大于 Q215 215 375 27 d=0 Q235 235 410 23 d= b 經(jīng)供需雙方協(xié)議，供拉絲用盤條的力學(xué)性能和工藝性能應(yīng)符合表 2— 6 的規(guī)定。 表 2— 6 牌號 力學(xué)性能 冷彎試驗 1800 d=彎心直徑 a=試樣直徑 抗拉強度 MPa 不大于 伸長率 δ 10 ， % 不小于 Q195 390 30 d=0 Q215 420 28 d=0 Q235 490 23 d= (5) 表面質(zhì)量 a 盤條應(yīng)將頭尾有害缺陷部分切除。盤條的截面不得有分層和夾雜。 b 盤條表面應(yīng)光滑，不得有裂紋、折疊、耳子、結(jié)疤。盤條不得有夾雜及其他有害缺陷。 鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋 （ 1）牌號和化學(xué)成分 其化學(xué)成分和碳當(dāng)量（熔煉分析）應(yīng)不大于表 2— 7規(guī)定的值。根據(jù)需要，鋼中還可加入 V、 Nb、 Ti 等元素。 表 2— 7 牌號 原牌號 化學(xué)成分 % C Si Mn P S Ceq HRB335 20 Mn Si （ 2）碳當(dāng)量 Ceq（ %）值可按式①計算； Ceq=C+Mn/6+（ Cr+V+Mo） /5+（ Cu+Ni） /15??????? . ① 第 18 頁 （ 3）鋼筋以熱軋狀態(tài)交貨。 （ 4）性能： a、 表 2— 8力學(xué)性能 b、彎曲性能 按表 2— 9 規(guī)定的彎芯直徑彎曲 1800后，鋼筋受彎曲部分表面不得產(chǎn)生裂紋。 C、反向彎曲性能 根據(jù)需方要求，鋼筋可進(jìn)行反向彎曲性能試驗。反向彎曲試驗的彎芯直徑比彎曲試驗相應(yīng) 增加一個鋼筋直徑。先正向彎曲 450，后反向彎曲 230。經(jīng)反向彎曲試驗后，鋼筋受彎曲部分表面不得產(chǎn)生裂紋。 表 2— 8 牌號 公稱直徑 mm MPa MPa δ 5 % 不小于 HRB335 6~25 28~50 335 490 16 表 2— 9 牌號 公稱直徑 mm 彎曲試驗彎芯直徑 HRB335 6~25 28~50 3a 4a 其余 其它要求應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。 3 坯料的選擇 坯料確定 高速線材軋機可以生產(chǎn)大盤產(chǎn)品，相應(yīng)的原料單重比普通線材軋機的大。加大原料單支重量 在增加原料長度上往往受到運輸及加熱均勻性的限制。在原料長度確定之后連續(xù)式高速線材摘記的原料面基本可按軋制速度選定。目前高速線材軋機普遍采用的鋼坯斷面尺寸是 （ 120mm179。 120mm） ～ (160mm179。 160mm), 長度為 6～ 24m。 從鋼水到線材成品， 用連續(xù)坯比用初軋坯工序能耗低 ， 成材率高 第 19 頁 10%左右，因此隨著連續(xù)技術(shù)的日榛成熟和廣泛采用，設(shè)計高速線材軋機時應(yīng)選擇連鑄坯作為原料。 故本設(shè)計選用連鑄坯作為原料，其原因在于連鑄坯有以下優(yōu)點： （１）金屬收得率可提高 6～ 12% （２）每噸鋼大致可節(jié) 約熱能 14萬大卡 （３）降低產(chǎn)品成本可達(dá) 10% （４）由于比較坯好，短尺少，成分均勻，使用連鑄坯比用初軋坯金屬收得率還可提高 2～ 4% 坯料的重量及尺寸 鋼坯重量 高速線材軋機通常用一根鋼坯軋成一個成品盤卷，鋼坯重量等于成品盤重和生產(chǎn)過程中金屬氧化損失量及切頭量之和。金屬氧化損失一般占鋼坯重量的1%。粗軋后切頭量一般在 以下，精軋前切頭量一般在 以下，成品切頭量一般在 3kg 以下。 Wb= cW1 1%? + （ 31） 式中 Wb— 鋼坯單支重量，㎏； cW — 成品盤卷重量，㎏。 鋼坯尺寸 為便于運輸和保證鋼坯加熱時沿鋼坯長的均勻性，鋼坯應(yīng)盡可能短。但對于高速線材軋機的連軋工藝，要保持各機架間金屬秒流量相等，即應(yīng)保持。 bb ??? = ff ??? （ 32） 式中 b? — 鋼坯端面積， f? — 成品端面積， b? — 鋼坯軋入速度， f? — 成品軋制速度， 為不發(fā)生燙輥出現(xiàn)的熱應(yīng)力龜裂，不得低于 ，因此鋼坯邊長應(yīng)滿足式23 所列條件： 第 20 頁 ba ≤ ff ??? （ 33） 式中 ba — 鋼坯邊長，㎜。 鋼坯邊長 ba 確定之后，鋼坯長度即可確定： LB = 179。 103 , m （ 34） 式中 為連鑄坯密度，其單位為 3/kgm 。 根據(jù)以上計算式，并結(jié)合本次設(shè)計的實際情況，故得本次設(shè)計的坯料規(guī)格為 150mm179。 150mm179。 15000mm；鋼坯單支重量為 2565kg；成品盤卷重量為。 4 制定產(chǎn)品的工藝流程 制定工藝流程原則 正確制定工藝過程是軋鋼車間工藝設(shè)計的重要內(nèi)容。制定軋鋼生產(chǎn)工藝過程的首要目的是為了獲得質(zhì)量符合要求的產(chǎn)品，其次要在保證質(zhì)量的基礎(chǔ)上追求軋機的高產(chǎn)量，并能做到 降低 各種原料、材料消耗，降低產(chǎn)品 成本。因此，正確制定產(chǎn)品工藝過程，對于工藝過程合理化，對于充分發(fā)揮軋機作用具有重要意義。優(yōu)