【文章內(nèi)容簡介】 l(Mib+1+Mij)ib+iblbibrmM=lr(Mib+1+Mij)ib+ibrbVb=(Mb1+ Mb2)/l， Ni=229。(VblVbr)k=in k表12 橫向水平地震作用下A軸框架柱 表13 橫向水平地震作用下B軸框架柱 結(jié)果如圖8，圖9，圖10 圖8 地震作用下的框架彎矩圖 圖9 地震作用下的框架剪力圖 圖10 地震作用下的框架軸力圖 豎向荷載作用框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當框架為少層少跨時，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法。豎向荷載作用下,這樣求得的框架內(nèi)力,梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低,但當活載占總荷載的比例較小時,可在截面配筋時,~。框架橫梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計算中查得。具體數(shù)值見圖10。 圖11 橫向框架荷載作用圖 由于柱縱向集中荷載的作用，對柱產(chǎn)生偏心。在恒荷載和活荷載的作用下的偏心矩如圖12，13所示。 圖12 豎向恒載引起的偏心彎矩 圖13 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計算梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。計算步驟為：（1） 將原框架分為5個敞口單元，除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘。（2） 用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點不平衡彎矩進行再分配。 梁端固定彎矩計算：恒載： 屋面：MgAW,BW=121gl=180。180。=m 1212gBW,AW MMgBW,CW=m =121gl=180。180。=m 1212gCW,BW MMgCW,DW=m =121gl=180。180。=m 1212gDW,CW M樓面：MgAb,Bb=m =121gl=180。180。=m 1212gBb,Ab MMgBb,Ab=m =121gl=180。180。=m 1212gBb,Cb MMgCb,Db=m =mgDb,Cb M活載：屋面： MqAw,Bw=m =q121ql=180。180。=m 1212=m MBW,AW MqBW,CW=121ql=180。180。=m 1212qCW,BWMMqCW,DW=m=121ql=180。180。=m 1212qCW,DWM屋面： MqAb,Bb=m=121ql=180。180。=m 1212qBb,AbMMqBb,Cb=m=121ql=180。180。=m 1212qCb,BbMMqCb,Db=m=121ql=180。180。=m 1212qDb,CbM=m分層法計算見圖1116。 圖14 頂層彎矩分配及彎矩圖 圖15 三二層彎矩分配及彎矩圖 圖16 底層彎矩分配及彎矩圖 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖如圖17。 （）（）（） （）（）（） （）（）（）（） （）（） （）（）（） （） （）（） （）（） 圖17 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖 豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計算方法同上，結(jié)果見圖1121。 圖18頂層彎矩分配及彎矩圖 圖19三二層彎矩分配及彎矩圖 圖20底層彎矩分配及彎矩圖 （）（）（）（）（） （）（）（）（） （） （）（） （） （） 圖21活荷載作用下的彎矩圖 對節(jié)點不平衡彎矩進行再次分配，以恒荷載作用下五層左上節(jié)點為例： 圖22 彎矩二次分配圖=+ M柱=（）180。=+M梁=+（）180。其余各節(jié)點彎矩分配見圖中數(shù)據(jù)?；詈奢d作用下中間節(jié)點彎矩相差不大，不在分配。調(diào)幅結(jié)果表14。 表14 梁端彎矩的調(diào)幅 梁端剪力和軸力計算 梁端剪力V=Vq+Vm ql2MM右Vm:梁端彎矩引起的剪力Vm=左2Vq:梁上均布荷載引起的剪力Vq=柱軸力 N=V+PV:梁端剪力P:柱頂豎向集中荷載具體計算結(jié)果見表15,16,17,18,19,20。表15 恒載作用下AB梁端剪力計算 表16 恒載作用下BC梁端剪力計算 表17 活載作用下AB梁端剪力計算 表18 活載作用下BC梁端剪力計算 表19 恒載作用下的剪力和軸力 表20 活載作用下的剪力和軸力 風荷載計算本設(shè)計地區(qū)基本風壓為w0=，所設(shè)計的建筑地處農(nóng)村。由于房屋的高度不大。風荷載作用下各層的風荷載標準值及柱剪力如圖23所示 圖23風荷載作用位置 各層作用風荷載值安下式計算：w=bmsmz(hi+hj)B計算結(jié)果見表21。 12表21 各層的風荷載標準值 續(xù)表21 續(xù)表22 表23 框架柱內(nèi)力組合表 續(xù)表23 注：表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正，單位為kN。 4．8截面設(shè)計根據(jù)橫粱控制截面C25 fc=鋼筋HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2h0=60035=565mm考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。 框架梁的配筋計算（僅以一層梁為例說明計算過程） （1） 正截面受彎承載力計算 粱AB（300180。600mm） 一層：跨中截面M=m， rREM=180。=mas=gREM180。106==180。180。300180。565180。565z=1=1= As=a1fcbh0xfy=180。180。300180。565180。=635mm2300249。 rmin=%,(45ft/fy)%=max[%,%]=% As,min=rmimbh=180。300180。600=378mm2下部實配320(As=942mm2)，上部按構(gòu)造要求配筋。 梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計算見表25. 表25 框架梁正截面強度計算249。注:支座 rmin=%,55ft/fy%=max[%,%]=%()249?？缰? rmin=%,(45ft/fy)%=max[%,%]=% （2） 斜截面受彎承載力計算 以支座A(一層)為例, Vb=,gREV=180。=跨高比:l0===180。180。180。300mm180。565mm=rREVb滿足要求ASV()=180。180。180。300180。565=180。210180。565=梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍F8,取min(h/4,8d,150(柱根100)),S=100mm, 加密區(qū)的長度 max(,500mm),取900mmASV101== S150非加密區(qū)箍筋配置 2F8@150 驗算可否按構(gòu)造要求配箍rsv===%=180。=% bs300180。150fyv210框架梁斜截面受剪承載力配筋計算見 表26 該框架的抗震等級為四級（1） 軸壓比驗算(B軸柱) 底層柱:Nmax=180。103= 軸壓比: mN=N/fCAC=180。5002則B軸柱滿足要求。 （2） 正截面受彎承載力計算柱的同一截面分別承受正反彎矩,故采用對稱配筋B軸柱: Nb=a1fCbh0zb=180。500180。465180。=一層:從柱的內(nèi)力組合表可見,NNb,為大偏心。選用M大N小的組合, 最不利組合為N==m 查表得,rRE=,則rRENC=180。= 柱計算長度 l0==180。=l04850== h500180。180。106== e0=180。180。103ea=max[20mm,h/30]=max[20mm,500/30=] 所以 取ea=20mmei=e0+ea=+20= 180。180。5002==,取z1= z1=180。因為 l04850==15 , 所以取z2= h500=1+(0)2z1z2=1+247。180。180。= 180。1400465h0e=hei+h500a=180。+35= 22180。180。103x===xb 180。180。500180。465AS=AS=’rRENea1fCbh02x()fy’h0as’ =180。180。103180。180。500180。4652180。180。(180。)300180。465350按照構(gòu)造配筋,最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》，rmin=%，As,min=As,min’=%180。5002/2=875mm2