[學(xué)士]某六層中學(xué)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計-土木畢業(yè)設(shè)計(計算書)(編輯修改稿)
2024-09-02 06:11 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2*]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN活載作用下柱的內(nèi)力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖63（1）、對于第6層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KNP3=（+）= KN同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN（2）、對于第25層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN （3）、對于第1層， q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚? 橫向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）6251 表61 注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。恒荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖64等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。α=a/l=（1）、對于第6層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =（KN*m） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5* = （KNm）（2）、對于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =（KNm） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5 = （KNm）活荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖65M對于第16層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =（KNm） MBC= 5q2，l22/96 =5 = （KNm） 內(nèi)力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，彎矩計算如下圖所示：上柱下柱左梁右梁下柱上柱654~321A′B′ 表63 圖66上柱下柱左梁右梁 下柱上柱 A B表64 圖67 梁端剪力和柱軸力的計算：恒載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計。A柱： N頂=+= KN 柱重：25= KN N底= N頂+= KNB柱： N頂=++= KN恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨A柱B柱VA=VBN頂N底N頂N底654321 表65活載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB= A柱：N頂= N底=+= KN B柱：N頂= N底=++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨A柱B柱VA=VBN頂=N底N頂=N底654321 表66 框架梁的內(nèi)力組合：結(jié)構(gòu)抗震等級：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為二級抗震等級?？蚣芰簝?nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+?？紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力結(jié)果如下表：層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]126AM V B左M V B右M V 5AM V B左M V B右M V 4AM V B左M V B右M V 3AM V B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V 表67跨間最大彎矩的計算：以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程。計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。（1）均布和梯形荷載下，如下圖： VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA第1層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m 左震： MA=m MB=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNmγReMmax== KNm右震： MA=m MB=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN（2+）0，故xal=l/3=x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm γREMmax== KNm 其它跨間的最大彎矩計算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計算結(jié)果表層次123456跨ABABABABABABMmax 表68梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計中，其梁端剪力設(shè)計應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對于第6層，AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/
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