【正文】 180。180。180。180。=Fl(可以)2) 受剪承載力驗(yàn)算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面（截面ΙΙ）為計(jì)算截面，該截面的剪力設(shè)計(jì)值為：V=180。=Um=11(bC2+b)=(+)= 22=180。=由剪力和彎矩的計(jì)算結(jié)果繪出V，M圖。取l/b=，由l/b===20mm2 解得：b=,l== c） 計(jì)算基礎(chǔ) pj=F1+180。 a） 荷載計(jì)算由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的 N= V=由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G）底層外縱墻自重 （+）（）= G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為e=500250=125mm 22 == 作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） Mbot=+180。106==347mm2 AS4=180。180。+) 24=m ps3=180。1 M3=ps3(lhc)2(2b+bc) 241 =180。+) 48 M2==m 180。9551(ps,max+ps1)(lhc)2(2b+bc) 481 =180。(2180。=180。因此，上圖所示的基礎(chǔ)剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿長邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算，沿長邊的配筋計(jì)算應(yīng)按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應(yīng)該按照第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。(+)， 22=[Fl]==180。c+h0247。 2222= Fl=ps,=180。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力ps,max計(jì)算取ps1187。6 第二組：ps,max=+=180。6=0（可以） 1 Pm=(+)=fa=250kN/m2 2 C) 確定基礎(chǔ)高度采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗(yàn)算。250=300kN/m2（可以）NMMN=botbot=+gGbot AWAW pmax =+22180。+ 180。的條件： be0==+22180。4．11．1 獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例a) 荷載計(jì)算：（以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的 N= V=第二組：Nmax= M= V=由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G）底層外縱墻自重 （+）（）= G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為e=500250=125mm 22==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） 第一組： Mbot=+180。為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點(diǎn)。8310== 1 m=nASV1fyv2180。選用3φ14, As=462mm2②皆截面受剪承載力計(jì)算71.180。365x=1=As=a1xfc’bfh0=180。60)=mM,應(yīng)按第一類T形截面計(jì)算,則180。180。73+.06180。180。723.+3180。.02=1k7N0m. 277//006).180。50180。/180。40=V= 按構(gòu)造配筋,選雙肢箍φ8200 平臺梁的設(shè)計(jì)1)平臺梁截面尺寸取h = 400 mm , b = 200 mm 2)平臺梁荷載計(jì)算 恒載:由平臺板傳來的均布恒載180。40=299mm2fy300 選用φ8130 , As=387mm2 斜截面受剪承載力計(jì)算=180。40 x=1=As=a1x=180。= 22正截面受彎承載力計(jì)算 h0=has=6020=40mm180。50.=06kN/m 130厚水磨石面層 25 = kN/m 板底抹灰重 171 = 合計(jì) kN/m 活載: = kN/mg+q = + = 3) 跨中彎距 M=(g+g)l2=180。180。180。875180。= 2211Pl=180。180。2180。25180。= kN/m11 踏步板傳來荷載 180。300180。180。106as===180。180。180。g+180。g+180。=180。本工程采用現(xiàn)澆梁式樓梯，選樓梯已進(jìn)行計(jì)算，,，梁式樓梯是由踏步又稱梯段的斜板及欄桿組成。 板的配筋計(jì)算見表27。 2截面彎矩設(shè)計(jì)：板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：（1） 對于連續(xù)板的中間區(qū)格。180。=m/m‘a(chǎn)mp。quot。180。180。)(g+)l012+(+180。m2=m2=180。(g+q)l012=180。180。)(g+)l012+(+180。180。=走道 180。 樓板設(shè)計(jì)在肋形樓蓋中,四邊支承板的長邊l2與短邊l1之比l2/l1163。180。180。180。248。500==bj230。248。驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)抗震受剪承載力，采用公式如下： Vj=1rREbj230。180。231。HChb248。1247。=180。230。haHhCb248。231。Mb246。amp。amp。430180。lvfc/fyv=180。180。180。231。 非加密區(qū)取48150三層：最不組合 M=m N= V=非加密區(qū)取48150 因?yàn)榧艨绫萳=Hn/2h0==3,所以l=3 2180。（4） 斜截面受剪承載力計(jì)算B軸柱:一層:最不利 s=l1l2rv430180。95 ‘‘(fCA+f9)=0.180。)300180。500180。465AS=AS=’rRENea1fCbh02x()fy’h0as’ =180。180。180。180。180。=一層:從柱的內(nèi)力組合表可見,NNb,為大偏心。5002則B軸柱滿足要求。565=梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍F8,取min(h/4,8d,150(柱根100)),S=100mm, 加密區(qū)的長度 max(,500mm),取900mmASV101== S150非加密區(qū)箍筋配置 2F8150 驗(yàn)算可否按構(gòu)造要求配箍rsv===%=180。180。180。跨中 rmin=%,(45ft/fy)%600=378mm2下部實(shí)配320(As=942mm2)，上部按構(gòu)造要求配筋。=635mm2300249。565z=1=1= As=a1fcbh0xfy=180。106==180。 4．8截面設(shè)計(jì)根據(jù)橫粱控制截面C25 fc=鋼筋HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2h0=60035=565mm考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。表15 恒載作用下AB梁端剪力計(jì)算 表16 恒載作用下BC梁端剪力計(jì)算 表17 活載作用下AB梁端剪力計(jì)算 表18 活載作用下BC梁端剪力計(jì)算 表19 恒載作用下的剪力和軸力 表20 活載作用下的剪力和軸力 風(fēng)荷載計(jì)算本設(shè)計(jì)地區(qū)基本風(fēng)壓為w0=，所設(shè)計(jì)的建筑地處農(nóng)村?；詈奢d作用下中間節(jié)點(diǎn)彎矩相差不大，不在分配。 （）（）（） （）（）（） （）（）（）（） （）（） （）（）（） （） （）（） （）（） 圖17 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖 豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算方法同上，結(jié)果見圖1121。=m 1212qCb,BbMMqCb,Db=m=121ql=180。=m 1212qCW,DWM屋面： MqAb,Bb=m=121ql=180。=m 1212=m MBW,AW MqBW,CW=121ql=180。=m 1212gBb,Ab MMgBb,Ab=m =121gl=180。=m 1212gCW,BW MMgCW,DW=m =121gl=180。 梁端固定彎矩計(jì)算：恒載： 屋面：MgAW,BW=121gl=180。 圖12 豎向恒載引起的偏心彎矩 圖13 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計(jì)算梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計(jì)算?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計(jì)算中查得。(VblVbr)k=in k表12 橫向水平地震作用下A軸框架柱 表13 橫向水平地震作用下B軸框架柱 結(jié)果如圖8，圖9，圖10 圖8 地震作用下的框架彎矩圖 圖9 地震作用下的框架剪力圖 圖10 地震作用下的框架軸力圖 豎向荷載作用框架內(nèi)力計(jì)算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法?？蚣苤思舻都暗染胤謩e按式Vij=DijD229。GHjj=1n各層橫向地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見表8 表8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5，6 圖7 層間剪力分布 圖6 水平地震作用分布圖6 水平地震作用分布 圖7 層間剪力分布 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Dmi和頂點(diǎn)位移μi分別按式Dui=Vi229。=FEK=a1Geq=180。h2bmax=231。h2amax232。230。