【正文】 計 柱自重： bXh=500500mm柱自重 25=抹灰層：12厚水泥砂漿 420＝合計 外縱墻自重： 標準層：縱墻（240灰砂磚） 18()= =()=()=底層：縱墻（240灰砂磚）18()=鋁合金門窗 =()=()=()=底層：縱墻（240灰砂磚）18()=水泥粉刷墻面 2= 活荷載標準值計算第一：面和樓屋面活荷載標準值根據(jù)荷載規(guī)范查得：上人屋面 樓面：教室 走道 第二：雪荷載 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。 豎向荷載下框架受荷總圖,。L1/L2=amp。lt。2所以按雙向板傳遞荷載，板上荷載分配如圖２所示。 圖2 板面荷載分配圖 圖3 計算單元的選取 第一：AB軸間框架屋面板荷載：板傳至梁上的三角形和梯形荷載等效為均布荷載15 恒載 180。180。180。180。2=15 活載 180。180。180。180。2=樓面板荷載：15恒載 180。180。180。180。2=15活載 180。180。180。180。2= 梁自重 AB軸間框架梁均布荷載： 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載 =+=活載=板傳荷載 第二：BC軸間框架梁均布荷載：屋面板傳荷載：恒載活載樓面板荷載：恒載活載梁自重 BC軸間框架梁均布荷載： =+板傳荷載 =++=180。12180。180。2=180。12180。180。2=180。12180。180。2=180。12180。180。2=+板傳荷載 =+=樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重=++=活載=板傳荷載 =：CD軸間框架梁均布板荷載同AB軸第四：A柱縱向集中荷載計算頂層柱：女兒墻自重(做法:墻高 900mm,100mm砼壓頂) =180。180。18KN/m3+25180。180。+(180。2+)180。=頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載+板傳荷載 =+()+180。()+180。=++=15頂層柱活載=180。180。180。180。()= 28標準層柱：標準層柱恒載=墻自重 +梁自重+板傳荷載 1=180。()+180。()+180。180。=++=標準柱活載=板傳活載=180。()=基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=180。()+180。()=+18= 第五：B柱縱向集中荷載計算頂層柱：頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 15=180。()+180。180。180。180。()281 +180。180。180。 （12180。+）180。（）2=++=頂層柱活載=板傳活載1515=180。180。180。180。()+180。180。180。180。（）2828=+=標準層柱：標準層柱恒載= +180。180。180。180。 （）28=1515頂層柱活載=180。180。180。180。()+180。180。180。180。（）2828=+ =基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)總墻+基礎(chǔ)梁自重=180。()+180。()=+16=結(jié)構(gòu)在進行梁柱的布置時柱軸線與梁的軸線不重合，因此柱的豎向荷載對柱存在偏心?？蚣艿呢Q向荷載及偏心距如圖4所示。 圖4 框架豎向荷載圖 重力荷載代表值計算結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重標準值Gk加上各可變荷載組合值229。ji=1nQiQik，即G=Gk+229。jQiQiki=1n其中可變荷載為雪荷載 ：教室 （1） 屋面處的重力荷載代表值的計算 jQ=0 jQ=女兒墻的計算 G’女兒墻=g’女兒墻l=180。(+)180。2= 屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重的標準層G’屋面板=180。(+)180。(+)=G’柱=25180。180。180。()180。20=頂層的墻重1G’墻=180。{180。[()180。2+()180。2+()180。2+()180。2+()]2+180。[()180。2+()180。2+()180。2+()180。2+()180。2+()180。8+()180。4]}=G頂層=G’女兒墻+G’屋面板+G’梁+G’柱+G’墻=++++=（2） 其余層樓面處重力荷載代表值計算G’墻=G’樓面板=180。[(+)180。(+)]=180。24180。=G’柱=25180。180。180。()180。20=G標準層=G’墻+G’樓面板+G’粱+G’柱=+++=（3） 底層樓面處重力荷載代表值計算+’墻=180。=180。 = G’樓面板=G’梁=G’柱=180。=G標準層=G’墻+G’樓面板+G’粱+G’柱=+++ = （4） 屋頂雪荷載標準值Q雪=q雪180。S=180。(+)180。(+)=180。24180。= （5） 樓面活荷載標準值G樓面=q教180。S教+q走道180。S走道=180。180。+180。180。=+= （6） 總重力荷載標準值屋面處 GEW=屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+180。雪荷載標準值=+180。= 樓面處 底層GEW=樓面處結(jié)構(gòu)自重+180?；詈奢d標準值 =+180。 =標準層GEW=樓面處結(jié)構(gòu)自重+180。活荷載標準值=+180。 = 地震作用計算 橫向框架側(cè)移剛度計算橫梁線剛度ib計算過程見下表4，柱線剛度ic計算見表5。表4 橫梁線剛度ib計算表表5 柱線剛度ic計算表，則其他為：AB 跨 BC跨 1層柱 24層柱相對剛度I 框架梁柱的相對線剛度如圖4，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。 圖5 計算簡圖柱的側(cè)移剛度按式D=αc12i計算，式由系數(shù)αc為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，由相關(guān)h2的表可查，根據(jù)梁柱線剛度比K的不同。例如，中框架柱分中柱和邊柱，邊柱梁分中柱和邊柱等，現(xiàn)以第2層B3柱的側(cè)移剛度計算為例，其余見表6 表6 框架柱側(cè)移剛度A ,D軸中框架邊柱 B C軸中框架中柱B C軸邊框架中柱把上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層間側(cè)移剛度∑Di見下表：橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）層次 1 2 3 4 5 ∑Di 214368 305882 305882 305882 305882橫向地震自振周期利用頂點假想側(cè)移計算，計算過程見表7 表7 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算按式T1== mT計算基本周期T1，其中μT的量綱為mT1= 橫向水平地震力計算本工程中結(jié)構(gòu)不超過40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式FEK=α1Gep計算即Gep= =19140 =16269kN由于該工程所在地抗震設(shè)防烈度為6度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第三組，則Tg=,amax=。230。Tg246。由于TgT15Tg ， 則 a=231。247。h2amax232。T248。r（ 式中 r衰減指數(shù)，在TgT1, h2阻尼調(diào)整系數(shù),除有專門規(guī)定外,）g= h2= amax==231。g247。h2bmax=231。247。180。180。=FEK=a1Geq=180。16269===amp。gt。T1=，則dn取為0FI=GiHiFEK（1δn）j229。GHjj=1n各層橫向地震作用及樓層地震剪力計算見表8 表8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5，6 圖7 層間剪力分布 圖6 水平地震作用分布圖6 水平地震作用分布 圖7 層間剪力分布 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Dmi和頂點位移μi分別按式Dui=Vi229。Di=1n和μijk229。＝n(Δμ)k計算1計算過程見表9，表中還計算了各層的層間彈性位移角qe=Δμi/hi 表9 橫向水平地震作用下的位移驗算 由表9可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/5909＜1/550滿足式Δμe≤[θe]h的要求，其中[Δμ/h]=1/550由表查得。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算水平地震作用下的內(nèi)力采用改進的反彎點法?？蚣苤思舻都暗染胤謩e按式Vij=DijD229。＝j(luò)1Sijb=Vijyh計算，其中Dij取自表∑Dij取自表5，層間剪刀取自表7，各柱Vi和Mij反彎點高度比y按式y(tǒng)=yn+y1+y2+y3確度，各修正值見表10，各層柱剪力計算見表9。 表10 柱剪力計算 表11 各柱的反彎點高度 梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：libmM=l