【正文】 =第六層重力荷載代表值的計算：橫梁：+= 縱梁：882KN 柱：計算高度：2100mm截面：650mm650mm數(shù)量：36總重：2536= 橫墻： 縱墻：（+）/2= 窗重： 木門重：門高2400mm，計算高度為門的1500mm以上，故系數(shù)а=（）/=3/8則木門重：3/8= 屋面恒載、活載計算： 恒載：= 活載：= 雪載：=六層重力荷載代表值為 G6=G 恒+G活=（+882+）+++++ +（+） = 注：。頂端重力荷載代表值的計算：橫梁：2=縱梁：2=柱：4=橫墻：2=縱墻：（）+（）= 木門：= 窗：= 樓板恒載、活載計算： 面積：= 恒載：=活載：= 雪載：=頂端重力荷載代表值為G頂=G 恒+G活=++++++++(+) =集中于各樓層標高處的重力荷載代表值G i的計算結果如下圖所示：第四章：橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算 ： 橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法。 按式Ge=Gn+1（1+3h1/2/H）將突出房屋重力荷載代表值折算到主體結構的頂層，即：Ge=[1+3（5+）]=（KN） 基本自振周期T1（s）可按下式計算： T1= （uT）1/2注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結構頂點位移。ψT結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。uT按以下公式計算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k注：∑D ij 為第i層的層間側移剛度。（△u）i為第i層的層間側移。（△u）k為第k層的層間側移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。結構頂點的假想側移計算過程見下表，其中第六層的Gi為G6和Ge之和。結構頂點的假想側移計算層次Gi（KN）VGi（KN）∑D i（N/mm）△ui（mm）ui（mm）676260057626004762600376260027295301923810 表41T1= （uT）1/2 =()1/2=(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計算：本結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結構等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=（++3++）=（KN） 計算水平地震影響系數(shù)а1查表得二類場地近震特征周期值Tg=。查表得設防烈度為7度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） = 結構總的水平地震作用標準值FEkFEk=а1Geq = =（KN）==T1=，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)δn=+=+=△ F6==各質點橫向水平地震作用按下式計算：Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk） =（KN）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）計算過程如下表：各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）654321∑ 表42 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表） 多遇水平地震作用下的位移驗算：水平地震作用下框架結構的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。計算過程如下表：橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（KN）∑D i（N/mm）（△u）i （mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i /hi676260036001/2210576260036001/1225476260036001/899376260036001/747272953036001/639192381047001/999 表43由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/6391/550，滿足規(guī)范要求。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標準反彎點高度比。y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 yy3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。y框架柱的反彎點高度比。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。下面以橫向框架內(nèi)力的計算為例：各層柱端彎矩及剪力計算層次hi(m)Vi(KN)∑Di(Kn/m)Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）M ui1（KNm）676260017681576260017681476260017681376260017681272953017681192381025112 表45例：第六層柱的計算： Vi1=17681（KN） y=y n=（m） （無修正） M bi1==（KN*m） M ui1=（）=（KN*m） 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k具體計算過程見下表：梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N6 5 4 3 2 1 表46例：第六層： 邊梁 M l b= M u 6= KNm M r b=*（+）= KNm 走道梁 M l b =M r b== KNm A軸柱N== KN B軸柱N== KN 圖41 圖42 橫向框架軸力圖（KN） 圖43 第五章： 風荷載的計算 風壓標準值計算 風壓標準值計算公式為：w=βZμSμZω0 本地區(qū)基本風壓為：w0=樓高H30m；地面粗糙類別為C類；風振系數(shù)：βZ=1+Hi/H3ξγ/μZ 層次123456Hi（第i層距離室外地面的高度） 表51H總= B≈ H/B≈2查表：脈動影響系數(shù)γ= 離地面高度（m）z風壓高度系數(shù)μZ 表52結構基本周期：T=（～）n. 取T=，ω0 =ω0T2== 查表得：脈動增大系數(shù)ξ=βZ=1+Hi/H3ξγ/μZ zβZ 表53查表得：風載體型系數(shù)：；∴μS= ωk=βZμSμZω0∵結構高度H=30m,故取βZ=, μS= zωk 表54轉化為集中荷載（受荷面與計算單元同） 其中，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。注意底層的計算高度應從室外地面開始取6層： FW9K=（+）=5層： FW8K==4層： FW7K==3層： FW6K==2層： FW5K==1層： FW4K=（+）42= KN 第六章：豎向荷載作用下框架結構的內(nèi)力計算（橫向框架內(nèi)力計算） 計算單元的選擇確定：?、圯S線橫向框架進行計算，如下圖所示： 圖61直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 荷載計算：恒載作用下柱的內(nèi)力計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖62（1）、對于第6層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。q1=25= KN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、連系梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= KN （2）、對于25層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同第6層。 q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN（3）、對于第1層，柱子為400mm600mm，其余數(shù)據(jù)同25層，則q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和