六層框架住宅小區(qū)結(jié)構(gòu)計算書畢業(yè)論文-文庫吧
2025-06-07 20:29 本頁面
【正文】 荷載，如圖31（b）。每一層集中荷載Fi(每層層高范圍內(nèi)的水平荷載視為沿高度的均布荷載與三角形荷載)，計算結(jié)果如下： （a） (b) 圖31 框架結(jié)構(gòu)上的風荷載 F6=(+)1/2+[()+()]1/2 2/3 = F5=(+++)1/2+[()+()] 1/21/3+[()+()]1/22/3 = KN F4=(+++)1/2+[()+()] 1/21/3+[()+()]1/22/3 = KN F3=(+)21/2+[()+()]1/2 1/3 = KN F2=F1=(+)21/2 = KN 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)荷載計算 恒載作用下框架計算簡圖如圖32（a）所示，活載作用下框架計算簡圖如圖32 (b)所示，其中： q0為包括梁自重（扣除板自重）和填充墻自重；qq2為板自重傳給橫梁的三角形分布荷載峰值；PPP3為通過縱梁傳給柱的集中荷載；本設(shè)計不考慮縱梁傳遞給柱的集中力矩 （a）橫載作用下 （b) 活載作用下圖32 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)計算簡圖 荷載計算 分別計算在恒載和活載作用下，各層梁上豎向荷載標準值，計算結(jié)果見表32和表33。其中q0，q1，q2的量綱為kN/m；P1，P2，P3的量綱為kN； 各層梁上豎向荷載標準值 表32層次恒載活載q0q1q2P1P2P3q1q2P1P2P361～5說明：該表中q1考慮該框架外其他樓板、梁以及墻傳遞過來的集中荷載柱側(cè)向剛度按公式33計算： （33）式中：ic為框架柱線剛度； h為框架計算高度； αc為柱的側(cè)向剛度修正系數(shù)。其中，αc按表33所列公式計算。 柱側(cè)向剛度修正系數(shù)αc 表33位置一般層底層（固接）框架柱側(cè)向剛度D值計算結(jié)果見表34 各層柱側(cè)向剛度D值（N/mm） 表34層次B軸柱C軸柱D軸柱DiDi1Di2Di32～6910912267806429440156076588527417469Fi由表33查得，Vi由公式計算可得。按公式34進行側(cè)移驗算，驗算結(jié)果見表35。 （34）式中，表示層間位移角限值，對框架結(jié)構(gòu)取1/550；h為層高。 風荷載作用下的側(cè)移計算 表35層 次654321Fi (kN）Vi (kN)∑Di (N/mm)294402944029440294402944017469(Δu)i (mm)(Δu)i/hi1/257141/65221/41671/31251/25001/1235由表35知各層間側(cè)移角均小于1/550滿足要求。 頂層重力荷載代表值計算（1） 女兒墻的自重標準值 G女兒墻=(+3)=（2） 頂層屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重 G屋面板==（3） 頂層梁自重標準值 G梁=2+（6+）=（4） 頂層柱自重標準值 G柱=33=27kN.（5） 頂層墻自重標準值 G墻=+3+(2)+2+（3）+ =（6） 屋頂雪荷載標準值 Q雪=㎡6m=（7） 頂層重力荷載代表值 G頂=+++27/2++= (8)標準層重力荷載代表值Q活=26=G標=6++27++= (8)底層重力荷載代表值底層墻自重標準值：G墻=+3+( 2)+2+（3）+ = G底=6++++36/2+ 各質(zhì)點重力荷載代表值如圖33所示 圖33 質(zhì)點重力荷載代表值該榀框架的總重力荷載代表值為 +4+=用頂點位移法，按公式35計算框架的自振周期。 （35）式中：ψT為基本周期折減系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，； ΔT為框架頂點位移。橫向框架頂點位移結(jié)算結(jié)果見表37。其中，為層間相對位移，量綱為m。 橫向框架頂點位移 表36層次Gi (KN)∑Gi (kN)Di (kN/m)Δi (m)629440529440429440329440229440117469T1==抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組為第一組Tg=，水平地震影響系數(shù)最大值αmax=，采用底部剪力法計算。由于T1===，因此應(yīng)考慮頂點附加地震作用。δn=+=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值： =頂部附加水平地震作用 ΔFn=δnFEK==各質(zhì)點水平地震作用按公式(36)計算。 （36）橫向水平地震作用下框架層間剪力見表37。 橫向水平地震作用下層間剪力 表37層次hi (m)Hi (m)Gi (kN)GiHiFi (kN)Vi (kN)654321層間相對彈性轉(zhuǎn)角應(yīng)滿足公式(37)，各層橫向變形驗算見表38。 (37) 橫向變形驗算 表38層次Vi (kN)Di (kN/m)Vi/Di (m)hi (m)6294401/41105294401/25644294401/19743294401/16762294401/15081174691/1130由表38可知，各層間彈性相對轉(zhuǎn)角均小于1/550，滿足要求。4框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算用彎矩二次分配法計算桿端彎矩，首先要計算出桿端彎矩分配系數(shù)和桿件固端彎矩。以第一層三個框架節(jié)點的桿端彎矩分配系數(shù)計算為例，其他層計算結(jié)果見表41。SB=4(++)1010=1010Nmm/radSC=4(+++)1010=1010Nmm/radSD=4(++)1010=1010Nmm/rad 桿端彎矩分配系數(shù) 表41層次B節(jié)點C節(jié)點D節(jié)點6///2～51桿件固端彎矩以第一層BC跨梁和CD跨梁為例說明計算方法，其它層計算過程從略，計算結(jié)果見表42。恒載作用下BC跨梁的固端彎矩為 =KNmCD跨梁的固端彎矩為 =KNm活載作用下BC跨梁的固端彎矩為 =KNmCD跨梁的固端彎矩為 =KNm梁固端彎矩值 (kNm) 表42層次恒載作用下活載作用下BC跨梁CD跨梁BC跨梁CD跨梁61～5 恒載作用下框架各節(jié)點的彎矩分配以及桿端分配彎矩的傳遞過程在圖41中進行?；钶d作用下框架各節(jié)點的彎矩分配以及桿端分配彎矩的傳遞過程在圖42中進行?？紤]到塑性內(nèi)力重分布，對應(yīng)的梁跨中截面彎矩按平衡條件相應(yīng)增大，見表43。 恒載作用下梁端和跨中彎矩值表 43層次BC跨梁CD跨梁M左M中M右M左M中M右6（）（）（）（）（）（）5（）（）（）（）（）（）4（）（）（）（）（）（）3（）（）（）（）（）（）2（）（）（）（）（）（）1（）（）（）（）（）（）注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的彎矩值，以使梁的下邊受拉為正反之為負。恒載作用下的框架彎矩圖見圖43。上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱
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