【正文】 000180。40=V= 按構造配筋,選雙肢箍φ8@200 平臺梁的設計1)平臺梁截面尺寸取h = 400 mm , b = 200 mm 2)平臺梁荷載計算 恒載:由平臺板傳來的均布恒載180。(+50180。.06+25180。0217+)=/ ).0(180。/180。2.180。(5由平臺板傳來的均布恒載 180。2180。50180。.平臺梁自重 (2180。2180。( 平臺梁抹灰重 +/ 5 / )=)0=. 0180。.02=1k7N0m. 277//006).180。均布荷載設計值 kN/m 由斜梁傳來的集中荷載設計值 G+Q = 180。 3)平臺梁計算跨度 l=ln+a=0.=24m支座反力R為 R=1180。180。723.+3180。214.=38kN 圖27 平臺梁計算簡圖 平臺梁跨中最大彎距設計值180。M=180。68=m210.180。180。14.+ ()梁端截面剪力VV=1(g+q)nl+180。F221=180。180。73+.06180。14 .382= 2由于靠近樓梯間墻的梯段斜梁距支座過近,剪跨過小,故其荷載將直接傳至支座,所以計算斜截面宜取在斜梁2= 4)截面設計①正截面受彎承載力計算 h0=h35=40035=365mm,b=200mm,hf’=60mm。bf’=l/6=3300/6=550mm,bf’=200+2100/2=1250mm,最后取bf’=550mm。a1fCbf’h’f(’f)=180。180。550180。60180。(180。60)=mM,應按第一類T形截面計算,則180。106as===’180。180。550180。365x=1=As=a1xfc’bfh0=180。180。550180。365180。選用3φ14, As=462mm2②皆截面受剪承載力計算71.180。432180。00=365k7N3.0V73 V=, tb0h=0.180。所以只需按構造配置箍筋, ,選用雙肢φ8@2005)吊筋計算,則所需箍筋總數為G+180。8310== 1 m=nASV1fyv2180。50.180。3210在梯段斜梁兩側各配置兩個雙肢φ8箍筋。 矩形和梯形聯(lián)合基礎一般用于柱距較小時的情況，這樣可以避免造成板的厚度及配筋過大。為使聯(lián)合基礎的基底壓力分布較為均勻，應使基礎底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點。因為B，C軸間柱距較小，所以B，C柱設計為聯(lián)合基礎。而A ，D軸設計成柱下 獨立基礎?；A材料為：砼C20ft=，鋼筋HRB335，fy=300N/mm2。4．11．1 獨立基礎設計以底層A柱基礎計算為例a) 荷載計算：（以底層A柱基礎計算為例）由柱傳至基頂的荷載：由柱的 N= V=第二組：Nmax= M= V=由基礎梁傳至基頂的荷載：（G）底層外縱墻自重 （+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為e=500250=125mm 22==作用于基底的彎矩和相應基頂的軸向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） 第一組： Mbot=+180。=mN=+=第二組： Mbot=+180。=mN=+= 圖28 基礎高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定l和b A=()= 21022180。取l/b=， 解得：b=,l=l 驗算e0163。的條件： be0==+22180。180。180。===第二：驗算另一組荷載效應標準組合時的基底應力：NMMN 第二組： pmax=bot+bot=+gG+bot AWAW=+22180。+ 180。180。180。6==180。250=300kN/m2（可以）NMMN=botbot=+gGbot AWAW pmax =+22180。 180。180。180。6=0（可以） 1 Pm=(+)=fa=250kN/m2 2 C) 確定基礎高度采用錐形杯口基礎，根據構造要求，初步確定基礎剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內，故該基礎只須進行變階處的抗沖切驗算。 圖29 基礎沖切面圖 圖30 基礎基底反力圖 第一：組荷載設計值作用下的地基最大凈反力 第一組：ps,max=+=180。180。180。6 第二組：ps,max=+=180。180。180。6 比較各組數據，取大值，按第一組荷載設計值作用下的地基凈反力進行抗沖切承載力計算。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力ps,max計算取ps1187。ps,max=，由于基礎寬度b=，小于沖切錐體底邊寬度b163。bc+2h0=500+2180。610=1720mm時，沖切力作用面積A1為矩形=(ch0)b=()180。 2222= Fl=ps,=180。=394kN第三：變階處的抗沖切力由于基礎寬度小于沖切錐體底邊寬度，故b246。230。bbmh0=(bc+h0)h0231。c+h0247。2248。232。2=(+)180。(+)， 22=[Fl]==180。1180。180。641=494kNFl=394kN滿足要求。因此，上圖所示的基礎剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿長邊和短邊兩個方向的配筋計算，沿長邊的配筋計算應按第一組荷載設計值作用下的地基凈反力進行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應該按照第二組荷載設計值作用下的平均地基凈反力進行計算。 第一：沿長邊方向的配筋計算 在第一組荷載設計值作用下，前面已經算得ps,max=，相應于柱邊及變階處的凈反力為： +180。=180。 ps2=+180。=180。1 則M1=(ps,max+ps1)(lhc)2(2b+bc) 481 =180。(+)180。()2180。(2180。+) 48 ps1==m 180。106==2596mm2 AS1=180。300180。9551(ps,max+ps1)(lhc)2(2b+bc) 481 =180。(+)180。()2180。(2180。+) 48 M2==m 180。106==1291mm2 AS2=180。300180。610選用2412（12@100）(AS=2715mm22596mm2)第二：沿短邊方向的配筋計算在第二組荷載設計值作用下，均勻分布的土壤凈反力為： ==180。1 M3=ps3(lhc)2(2b+bc) 241 =180。180。()2180。(2180。+) 24=m ps3=180。106==632mm2 AS3=180。300180。(95512)1ps4(lhc)2(2b+bc) 241 =180。180。()2180。(2180。+) 24 M4==m 180。106==347mm2 AS4=180。300180。(61012)選用15φ8（φ8@200）, AS=755mm2632mm2（可以） 圖31 基礎配筋圖4．11．2 聯(lián)合基礎設計典型的雙柱聯(lián)合基礎可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎，梯形聯(lián)合基礎和連梁聯(lián)合基礎。根據其受力特點，選擇用矩形聯(lián)合基礎。 a） 荷載計算由柱傳至基頂的荷載：由柱的 N= V=由基礎梁傳至基頂的荷載：（G）底層外縱墻自重 （+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為e=500250=125mm 22 == 作用于基底的彎矩和相應基頂的軸向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） Mbot=+180。=mN=+= b) 基底尺寸的確定因為結構的對稱性,所以主要荷載的合力作用點和基礎底面形心重合,無需計算主要荷載的合力作用點位置來確定基礎長度。 = A=()25022180。180。取l/b=，由l/b===20mm2 解得：b=,l== c） 計算基礎 pj=F1+180。2== 180。bpj=180。=lpj=180。=由剪力和彎矩的計算結果繪出V，M圖。 圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎計算簡圖及V，M圖 d） 基礎高度計算取h=1000mm, h0=955mm。長邊方向：1) 受沖切承載力驗算取B柱進行驗算Fl=180。180。=Um=11(bC2+b)=(+)= 22=180。180。1100180。180。=Fl(可以)2) 受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面（截面ΙΙ）為計算截面，該截面的剪力設計值為：V=180。(+)==180。180。1100180。180。=2647kNV(可以)短邊方向：1）受沖切承載力驗算Fl=180。180。=Um=11(bC2+b)=(+)= 22=180。180。1100180。180。=Fl(可以)2）受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面為計算截面，該截面的剪力設計值為：V=180。180。==180。180。1100180。180。=V(可以) e) 配筋計算1) 縱向鋼筋(采用HRB335級鋼筋)最大正彎矩取:M=m,所需鋼筋面積為: