【導讀】指導下進行的研究工作及取得的研究成果。據(jù)我所知，除文中特別加以標注引。人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。與我一同工作的同志對本研究所做的工作已。在論文中作了明確說明并表示謝意。構(gòu)，主體五層，本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為6度，場地類別為II類場地。剖面、屋頂排水進行設(shè)計。第二步，便是根據(jù)建筑平面布置的結(jié)構(gòu)體系，依據(jù)。載，計算重力荷載代表值等數(shù)據(jù)，從而驗算地震作用對房屋所產(chǎn)生的層間位移。終確定設(shè)計結(jié)果。

　　

【正文】 = ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 5/8 ＋ 1/2＋ = 柱的活載 =板傳活載 = ＋ 5/8 ＋ = （ 6） J 軸（中柱）縱向集中荷載計算 頂層柱： 恒載 =主梁所傳荷載 +梁自重 +次梁所傳恒載 = ＋ 5/8 ＋ (178。 2＋ 179。) ＋ 5/8 3＋ ＋ ＋ ＋ ＋ ＝ 活載 =板傳活載 = ＋ 5/8 ＋ ＋ ＋ ＋ 5/8 3 ＝ 標準層柱： 恒載 =墻重 +梁自重 +主梁所傳恒載 +次梁所傳恒載 = + ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 5/8 ＋ 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 26 ＋ 5/8 3 = 活載 =板傳活載 = ＋ 5/8 ＋ ＋ 5/8 3＋ = 框架在豎向荷載作用下受荷總圖如下圖 所示。 圖 豎向荷載示意圖 用彎矩分配法計算框架彎矩 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析計算 ，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力卻比考慮活荷載的不利布置時求得的值略有降低，但當活荷載所占的比例較大時，可以先前不加以考慮而是在截面配筋計算時，再將跨中彎矩值乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整即可。 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 27 固端彎矩計算 恒荷載作用下內(nèi)力計算 頂層： JGM? = mKNM GJ ???????? ? 2 mKNqlMMJKKJ ???????????? ?? 22 標準層： JGM? = mKNM GJ ???????? ? 2 mKNqlMM JKKJ ???????????? ?? 22 活荷載作用下內(nèi)力計算 頂層： mKNqlMMmKNMMJKKJGJJG?????????????????????????222 標準層： mKNqlMMmKNMMJKKJGJJG?????????????????????????222 分配系數(shù)計算 因該框架為對稱框架，故為計算簡便，僅取半框架計算，然后依據(jù)對稱原則計算另一半，各桿端彎矩分配系數(shù)計算過程及結(jié)果見表 61 所示 ： 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 28 表 61 各桿端分配系數(shù) 層號 節(jié)點 G 各桿端分 配系數(shù) 節(jié)點 J 各桿端分配系數(shù) 5 G5G4 J5J4 G5J5 J5G5 J5K5 4 （標準層） G4J4 G4G3 J4K4 J4J3 G4G5 J4J5 J4G4 1 G1G2 G1G0 J1J0 J1J2 G1J1 J1K1 J1G1 注： 表中的 jiGG 表示第 i層和第 j層柱子名稱代號 iiJG 表示第 i層 G軸與 J軸間梁的代號 . 傳遞系數(shù)計算 由書中知識得當遠端為固定端時，傳遞系數(shù)為 1/2，遠端為滑動時傳遞系數(shù)為 1，當遠端鉸支時為 0；此框架假定上下柱的遠端均為固端，且與實際情況相差不大，故柱的線剛度均需乘以 的修正系數(shù)但底層的除外，且其傳遞系數(shù)由原來的 1/2 變?yōu)?1/3。 彎矩分配 由前面所計算的恒荷載作用下和活荷載作用下的彎矩分配所得，可 直接用來計算其各部分的具體分配情況，現(xiàn)將框架在恒載作用下的分配計算列表 62，活荷載作用下列別 63，彎矩圖分別為圖 ，圖 所示。 豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，即彎矩調(diào)幅系數(shù)為，調(diào)幅后的具體數(shù)值見圖中的括號內(nèi)的數(shù)值。 表 62 恒載彎矩計算 上柱 下柱 右梁 5層 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 29 續(xù)表 4層 . 3層 2層 1層 G J 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 30 圖 恒載作用下框架彎矩圖 表 63 活載彎矩計算 上柱 下柱 右梁 5層 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 0 4層 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 31 續(xù)表 3層 2層 1層 G J 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 32 圖 活載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸 力的計算 梁端剪力 V= pV +Vq+Vm （ 61） 其中： Vq—— 梁上均布荷載引起的剪力。 Vq =ql/2 pV —— 梁上集中荷載引起的剪力。 pV =p/2 Vm—— 梁端彎矩引起的剪力。 Vm =(M 左 M 右 )/l 柱軸力 N=V+ 柱GP? （ 62） 式中： V —— 梁端剪力； 集P —— 集中力；； 柱G —— 柱的自重； 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 33 GJ 跨：四五層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算如下所示： 由前面所求得梁上的均布荷載為： 第五層： q= mkN/ ,梁上集中荷載： 0kN ， 柱上集中荷載： ，柱自 重： 。 第四層： q= mkN/ ,梁上集中荷載： 0kN ，柱上集中荷載： ，柱自重： 。 五層梁端彎矩 ： ）（ ）（右左 ??? ??? kNkNM kNkNM 四層梁端彎矩： ）（ ）（。右左 ??? ??? kNkNM kNkNM 五層梁端剪力： kNPVkNV002121pq????????? 調(diào)幅前： kNVVVVkNVVVVkNVmJJPGJGGGG qmqp????????????????前 調(diào)幅后： kNVVVVkNVVVVkNVmJJPGJGGGG qmqp????????????????后 同理可得第四層梁端剪力分別為： kNVkNV0021pql????????? 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 34 調(diào)幅前： kNVVVVkNVVVVkNVmJJPGJGGGG qmqp????????????????前 調(diào)幅后： kNVVVVkNVVVVkNVmJJPGJGGGG qmqp????????????????前 五層 G 柱柱頂及柱底軸 力： kNGPVN kNGPVN ?????? ??????? 柱底 柱頂 同理可得第四層： kNGPVN kNGPVN ?????? ??????? 柱底 柱頂 其它標準層及底層梁端剪力及柱軸力計算過程及結(jié)果見下表 64，表 65 所示。 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 35 表 64 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 (KN) 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 GJ 跨 JK 跨 GJ 跨 JK 跨 GJ 跨 JK 跨 G 柱 J 柱 qJqG VV ? qKqJ VV ? mJmG VV ? mJmG VV ? GV JV KJ VV ? 頂N 頂N 頂N 頂N 5 （ ） 0 （ ） （ ） 4 （ ） 0 （ ） （ ） 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 36 表 65 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN) 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 GJ 跨 JK 跨 GJ 跨 JK 跨 GJ 跨 JK 跨 G 柱 J 柱 qJqG VV ? qKqJ VV ? mJmG VV ? mkmJ VV ? GV JV KJ VV ? 底頂 NN ? 底頂 NN ? 5 （ ） 0 （ ） （ ） 4 （ ） 0 （ ） （ ） 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 1 （ ） 0 （ ） （ ） 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 37 7 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 在恒載和活載作用下，跨間 maxM 可以近似取跨中的 M ,由所學知識得 ： 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 （ 71） 式中： M左 、 M右 —— 梁左、右端彎矩，見圖 、 括號內(nèi)數(shù)值。 注： 若跨中 M 若小于 2116ql 應取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩 5M 采用數(shù)值法計算，如圖所示： 圖 跨間最大彎矩 5M 計算 圖 圖中： 2M 、 4M —— 重力荷載作用下梁端的彎矩； 安徽新華學院 2021 屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計） 38 1M 、 3M —— 水平地震作用下梁端的彎矩 1R 、 2R —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 對 2R 作用點求矩： )(12 31241 MMMMlqlR ????? （ 72） x 作用點處截面彎矩為： 1225 2 MMqxMM ????