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正文內(nèi)容

六層框架教學(xué)樓建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算書畢業(yè)論文(編輯修改稿)

2024-07-25 17:54 本頁(yè)面
 

【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 三角形荷載。q2== KN/mq2,== KN/m外縱墻線密度 [(2)+2*]/= KN/mP1=(+)+(+)+25= KNP2=(++)++25= KN活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算: 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示: 圖63(1)、對(duì)于第6層,q2== KN/mq2,== KN/mP1=(+)= KNP2=(++)= KNP3=(+)= KN同理,在屋面雪荷載的作用下:q2== KN/mq2,== KN/mP1=(+)= KNP2=(++)= KN(2)、對(duì)于第25層,q2== KN/mq2,== KN/mP1=(+)= KNP2=(++)= KN (3)、對(duì)于第1層, q2== KN/mq2,== KN/mP1=(+)= KNP2=(++)= KN將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚? 橫向框架恒載匯總表層次q1(KN/m)q1,(KN/m)q2(KN/m)q2,(KN/m)P1(KN)P2(KN)M1(KNm)M2(KNm)6251 表61 注:表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算: 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示: 圖64等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。α=a/l=(1)、對(duì)于第6層, MAB=q1l21/12+q2l21(12α2+α3) =+[12(1/3)2+(1/3)3]/12 =(KN*m) MBC=q1,l22/12+5q2,l22/96 =+5* = (KNm)(2)、對(duì)于第15層, MAB=q1l21/12+q2l21(12α2+α3) =+[12(1/3)2+(1/3)3]/12 =(KNm) MBC=q1,l22/12+5q2,l22/96 =+5 = (KNm)活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算: 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示: 圖65M對(duì)于第16層, MAB=q2l21(12α2+α3) =[12(1/3)2+(1/3)3]/12 =(KNm) MBC= 5q2,l22/96 =5 = (KNm) 內(nèi)力計(jì)算:梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算,彎矩計(jì)算如下圖所示:上柱下柱左梁右梁下柱上柱654~321A′B′ 表63 圖66上柱下柱左梁右梁 下柱上柱 A B表64 圖67 梁端剪力和柱軸力的計(jì)算:恒載作用下:例:第6層:荷載引起的剪力:VA=VB=(+)/2 = KN本方案中,彎矩引起的剪力很小,可忽略不計(jì)。A柱: N頂=+= KN 柱重:25= KN N底= N頂+= KNB柱: N頂=++= KN恒載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨A柱B柱VA=VBN頂N底N頂N底654321 表65活載作用下:例:第6層:荷載引起的剪力:AB跨:VA=VB= A柱:N頂= N底=+= KN B柱:N頂= N底=++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨A柱B柱VA=VBN頂=N底N頂=N底654321 表66 框架梁的內(nèi)力組合:結(jié)構(gòu)抗震等級(jí):根據(jù)《抗震規(guī)范》,本方案為二級(jí)抗震等級(jí)??蚣芰簝?nèi)力組合:本方案考慮了三種內(nèi)力組合,+, SGk + SQk+??紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì),在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩,進(jìn)行調(diào)幅(),以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力結(jié)果如下表:層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[(SGk+)+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb]126AM V B左M V B右M V 5AM V B左M V B右M V 4AM V B左M V B右M V 3AM V B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V 表67跨間最大彎矩的計(jì)算:以第一層AB跨梁為例,說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。計(jì)算理論:根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值,由平衡條件確定。(1)均布和梯形荷載下,如下圖: VA= (MA+MB)/l+q1l/2+(1a)lq2/2若VA(2q1+q2)al/2≤0,說(shuō)明x≤al,其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離,則x可由下式求解:VAq1xx2q2/(2al)=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值:Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/(6al)若VA(2q1+q2)al/20,說(shuō)明xal,則x=(VA+alq2/2)/(q1+q2)可得跨間最大正彎矩值:Mmax=MA+VAx(q1+ q2)x2/2+alq2(xal/3)/2若VA≤0,則Mmax=MA第1層AB跨梁: 梁上荷載設(shè)計(jì)值:q1== KN/m q2=(+)= KN/m 左震: MA=m MB=mVA= (MAMB)/l+q1l/2+(1a)lq2/2 =(+)/++ = KN0則Mmax發(fā)生在左支座,Mmax ==(+)= KNmγReMmax== KNm右震: MA=m MB=mVA= (MAMB)/l+q1l/2+(1a)lq2/2 =(+)/++ = KN(2+)0,故xal=l/3=x=(VA+alq2/2)/(q1+q2)=(+)/(+)= Mmax=MA+VAx(q1+q2)x2/2+alq2(xal/3)/2=+(+)()2/2+()/2= KNm γREMmax== KNm 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表: 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表層次123456跨ABABABABABABMmax 表68梁端剪力的調(diào)整:抗震設(shè)計(jì)中,其梁端剪力設(shè)計(jì)應(yīng)按下式調(diào)整:V=γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb](1)、對(duì)于第6層,AB跨:受力如圖所示:梁上荷載設(shè)計(jì)值:q1== KN/m q2=(+)= KN/m V Gb=+ ln== m左震:M lb=m M rb=m V=γRe[
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