【文章內(nèi)容簡介】 3。m 250600mm （L=） =104kNm 中跨： 300800mm （L=） =104kNm 250650mm （L=） =104kNm 柱線剛度計算 底層柱線剛度：=E104kNm 其它層柱線剛度：=E104kNm 表44 梁的線剛度計算 截面（mm2）跨度（m）邊寬架梁 （)截面（mm）跨度（m）中寬架梁 （)300800104300800 104250600104250650104300850104300850 104 200600104 表45 柱的線剛度計算表 截面（mm2）柱高度（m）線剛度（)500500104500500104 表46 橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算表 層次 （一般層） （一般層) （底層） （底層）底層邊框架邊柱177904邊框架中柱(+)/=237214中框架邊柱 1957014中框架中柱(+)/=2490714∑D（底層）788722標(biāo)準(zhǔn)邊框架邊柱2/2=176814續(xù)表層邊框架中柱(+)2/2=285314中框架邊柱2/2=2049314中框架中柱(+)2/2=3174514∑D（標(biāo)準(zhǔn)層層）91618這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： （41） 式中——基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，；——框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表47 表47 橫向框架頂點位移 層次 （kN） （kN） （kN/m）層間相對位移 5154551545591618041239427849916180312394402439161802123945263791618011254165178788722T1=== 橫向地震作用計算 由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地土為二類，設(shè)計地震分組為第一組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期=，水平地震影響系數(shù)最大值=。由于===（s），需考慮頂點附加地震作用。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。 = +=+= 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： =（/ ） （42） =（） = 各層橫向地震剪力計算見表48，表中： （43） 表48 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 （m） （m） （m） kN/m （kN） （kN）515455285144 412394184051 312394139432 21239494814 11254050787 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力 橫向框架抗震變形驗算詳見表49。 表49 橫向框架抗震變形驗算 層次層高（m）層間剪力 （kN）層間剛度 （kN）層間位移 （m） 層間相對彈性轉(zhuǎn)角5 9161801044 9161801043 9161801042 9161821041 788722104注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求。＜[]=1/550。 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表4表411。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表41。 表410 A軸柱（邊柱）柱端彎矩計算 層次層高 H（m）層間剪力層間剛度y(m)5672288105821346722881058223367228810582312228067228810582361330256548141注：表中： （44） （45） （46）以本建筑第五層為例： 由高層內(nèi)差法得=，由于柱的上梁與下梁的剛度相等，=0 對于最上層，不考慮修正值 對于最下層，不考慮修正值 層高沒有變化，不考慮修正值表411 B軸柱（中柱）柱端彎矩計算 層次層高 H（m）層間剪力層間剛度y(m)5916180317451749161803174528391618031745372916180317454319161802490746 該框架為對稱結(jié)構(gòu),A軸柱與D軸柱相同，B軸柱與C軸柱相同。 梁端彎矩按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上、下端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配： （47） （48）式中： 分別表示節(jié)點上、下兩端柱的彎矩；，分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度；，分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩。梁端剪力根據(jù)梁的兩端彎矩，按下式計算： （49）由梁端剪力疊加便可求得框架柱軸力，其中邊柱為各層梁端剪力按層疊加，中柱軸力為兩側(cè)梁端剪力之差，亦按層疊加。具體計算過程及結(jié)果見表412。 表412 框架梁端彎矩、剪力及軸力計算 層次AB跨BC跨柱軸力lVblVb邊柱N中柱N54321 注： 1)柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓。 2)表中M單位為kNm，V單位為kN，N單位為kN，l單位為m。 地震作用下中框架彎矩圖(kNm) 水平地震作用下梁端剪力及柱軸力圖(kN) 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，～。(1)恒荷載作用下內(nèi)力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。 對于頂層： AB=BA= kN/m = BC=CB= kN/m = 對于標(biāo)準(zhǔn)層：AB=BA= =BC=CB= = (2) 活荷載作用下內(nèi)力計算對于頂層： AB=BA= =BC=CB=0kN 對于標(biāo)準(zhǔn)層：AB=BA= kN/m = BC=CB=0kN 考慮框架對稱性，取半框架計算。各桿端分配系數(shù)見表413。 半框架梁柱線剛度示意 表413 各桿端分配系數(shù) 層號節(jié)點A各桿端分配系數(shù)節(jié)點C各桿端分配系數(shù)頂層A5A4B5B4A5B5B5A5B5C5標(biāo)準(zhǔn)層A4A5A4A3B4B5B4B3A4B4A4B4B4C4底層A1A2A1A0B1B2B1B0A1B1B1A1B1C1 遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 恒荷載作用下，；活荷載作用下。豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖中括號內(nèi)數(shù)值。 上柱下柱右梁5層左梁上柱下柱右梁00