【文章內(nèi)容簡介】 cmbf， h0/fy=1900565/300= 實(shí)配鋼筋 3Ф20， As=942 mm2。 ρ=942/300/565= %ρmin=%，滿足要求。 對于第一類 T 型截面 , ξξb均能滿足 ,可不用驗(yàn)算。 考慮兩支座處： 將下部跨間截面的 3Ф20鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As， =942 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋 As，支座 A 上部： αs=M/（ fcmbf， h02） = = ξ=1（ 12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 實(shí)配鋼筋 2Ф16， As=402 mm2。 支座 B 上部， αs=M/（ fcmbf， h02） = = ξ=1（ 12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 實(shí)配鋼筋 3Ф16， As=603 mm2。 ρ=603/300/565=%ρmin=%， （ 2） 梁斜截面受剪承載力計算 驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。 =300565 =V= 可知，截面尺寸符合條件。 驗(yàn)算是否需要計算配置箍筋： =300565 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 （ 3） 箍筋選擇 梁端加密區(qū)箍筋取 Ф8@150，箍筋用 I 級 Q235 熱扎鋼筋， fyv=210N/mm,加密區(qū) 長度取 ，非加密區(qū)箍筋取 Ф8@箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。 梁的配筋計算 層次 截面 REMMKN M?或 αs ξ As39。 /mm2 As /mm2 Amin /mm2 實(shí)配鋼筋 As /mm2 4 支座 A 360 2Φ20 (628) B 360 3Φ16 (603) AB、 CD 跨間 632 360 3Φ18 (763) 支座 B、 C 360 2Φ16 (402) BC 跨間 63 360 2Φ16 (402) 3 支座 A 360 3Φ18 (763) B 360 3Φ18 (763) AB、 CD 跨間 642 360 3Φ18 (763) 支座 B、 C 360 3Φ14 (461) BC 跨間 69 360 2Φ16 (402) 2 支座 A 360 3Φ20 (942) B 360 3Φ20 (942) AB、 CD 跨間 642 360 3Φ18 (763) 支座 B、 C 360 2Φ18 (509) BC 跨間 69 360 2Φ16 (402) 1 支座 A 360 3Φ 20 (942) B 360 3Φ 20 (942) AB、 CD 跨間 657 360 3Φ 18 (763) 支座 B、 C 360 2Φ 18 (509) BC 跨間 79 360 2Φ 16 (402) 根據(jù)抗震規(guī)范， 沿梁全長頂面和底面的配筋，一、二級不應(yīng)少于 2φ14 ，且分別不應(yīng)少于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的 1/4，三、四級不應(yīng)少于 2φ12 。所以梁全 長頂面除負(fù)彎矩筋外任需設(shè)置 2Φ 12 的鋼筋。 框架柱截面設(shè)計 （ 1） 剪跨比和軸壓比計算 根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于 三 級抗震等級， 應(yīng)滿足以下要求： 剪跨比 宜 大于 軸壓比 宜 小于 。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的 M、 V 和 N 都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算 柱號 層次 b /mm h0 /mm fc /(N/mm2) M V N M/Vh0 N/fcbh A 5 400 360 ＞ 2 ＜ 4 400 360 ＞ 2 ＜ 3 400 360 ＞ 2 ＜ 2 400 360 ＞ 2 ＜ 1 400 360 ＞ 2 ＜ B 5 400 360 ＞ 2 ＜ 4 400 360 ＞ 2 ＜ 3 400 360 ＞ 2 ＜ 2 400 360 ＞ 2 ＜ 1 400 360 ＞ 2 ＜ 例：第 5 層Ａ、Ｄ號柱： 柱截面寬度： b=400 mm 柱截面有效高度： h0=40040=360 mm 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值： fcm= N/mm2 柱端彎矩計算值： M 取上下端彎矩的最大值。 M=*=（ KNm） 柱端剪力計算值： Vc = KN 柱軸力 N 取柱頂、柱底的最大值： N= KN 剪 跨比： Mc/Vch0=*103/2 軸壓比： N/fcmbh0=*103/ （ 2） 柱正截面承載力計算 先以第 5 層 A、 D 號柱為例， 最不利組合一（調(diào)整后）： Mmax=m， N= KN，軸向力對截面重心的偏心矩 e0=M/N=106/(103)= mm，附加偏心矩 ea取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 兩者中的較大值，即 400/30=，故取 ea=20mm。柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的頂層柱， l0==， 初始偏心矩： ei=e0+ea=+20=，增大系數(shù) ε， 21 30 . 5 0 . 5 1 4 . 3 4 0 01 0 8 . 5 2 1 0cmfAN? ???? ? =， 取 1 ?? ，又 l0/h15，取 2 ? ? ， 得 2201201 1 3 . 3( ) ( ) 1 1 1 . 0 31 4 0 0 / 1 4 0 0 5 9 6 . 1 2 / 3 6 0 4i le h h? ? ?? ? ? ?? 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋 As 合力點(diǎn)之間的距離 2ishe e a?? ? ? =+400/240 = mm 對稱配筋： 301 0 8 .5 2 1 0 0 .0 51 4 .3 4 0 0 3 6 0cmNf b h? ?? ? ??? 為大偏心受壓情況。 239。 1039。39。00(1 0 .5 )()s cs yN e f b hAA f h a? ? ????? ? 321 0 8 .5 2 1 0 7 7 3 .6 3 1 1 4 .3 4 0 0 3 6 0 0 .0 5 ( 1 0 .5 0 .0 5 )3 0 0 ( 3 6 0 4 0 )4 7 8 .2 9 ( )mm? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? 最不利組合二： Nmax=， M=m 此組內(nèi)力是非地震組合情況 ，故不必進(jìn)行調(diào)整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= ε： 21 30 . 5 0 . 5 1 4 . 3 4 0 01 9 3 . 0 6 1 0cmfAN? ???? ? = 取 1 ?? 又 l0/h15，取 2 ? ? 得 2201201 1 3 . 3( ) ( ) 1 1 1 . 0 71 4 0 0 / 1 4 0 0 2 3 8 . 7 9 / 3 6 0 4i le h h? ? ?? ? ? ?? 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋 As 合力點(diǎn)之間的距離 2ishe e a?? ? ? =+400/240 = mm 對稱配筋： 301 9 3 .0 6 1 0 0 .0 91 4 .3 4 0 0 3 6 0cmNf b h? ?? ? ??? 為大偏心受壓情況。 239。 1039。39。00(1 0 .5 )()s cs yN e f b hAA f h a? ? ????? ? 32193 .06 10 416 .29 1 14. 3 400 360 9 ( 1 9)300 ( 360 40)147 .15 ( )mm? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? 選 3Ф16， As,=As=603mm2，總配筋率 ρs=3603/400/360=%%。 表 83 柱的配筋計算表 柱號 層次 M() N(kN) H(m) h(mm) ψu(yù) ψl l0 δ1 δ2 e ξ As,min。 As39。,min 實(shí)配鋼筋 As /mm2 A D 4 400 20 400 4Φ16 (804) 400 20 400 400 20 400 3 400 20 400 400 20 400 400 20 400 2 400 20 400 400 20 400 400 20 400 1 400 20 400 4Φ14 (615) 400 20 400 400 20 400 400 20 400 B C 4 400 20 400 4Φ16 (804) 400 20 400 400 20 400 3 400 20 400 400 20 400 400 20 400 2 400 20 400 400 20 400 400 20