【文章內容簡介】 23μ =Δμj=+++=側移驗算：對于框架結構，樓層層間最大位移與層高之比的限值是1/550，本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為1/2923＜1/550，框架側移滿足要求?？蚣茉陲L荷載作用下的內力計算采用D值法，即改進的反彎點法，計算時首先將框架各樓層的層間總剪力Vj，按各柱的側移剛度（D值）在該層的總側移剛度所占比例分配到各柱，即可求得第j層第i柱的層間剪力Vij；根據求得的各柱層間剪力Vij和修正后的反彎點位置y（反彎點計算高度計算見下表），即可確定柱端彎矩和；由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按線剛度分配，可求出各梁端彎矩，進而由梁的平衡條件求出梁端剪力；最后，第j層第i柱的軸力即為其上各層節(jié)點左右梁端剪力代數和。 反彎點高度計算反彎點高度比按下式計算，即式中，y——為柱子的反彎點高度比； ——柱標準反彎點高度比，標準反彎點高度比是各層等高、各跨跨度相等、各層梁和柱線剛度都不改變的多層多跨規(guī)則框架在水平荷載作用下求得的反彎點高度比，查表得； ——上下梁線剛度變化時的反彎點高度比修正值；當某柱的上、下梁線剛度不同，柱上、下節(jié)點轉角不同時，反彎點位置有變化，應將加以修正，修正值為； 、——上下層高度變化時反彎點高度比修正值。反彎點高度比的計算列于下表：樓層F、J軸中框架柱（由于對稱）G、H軸中框架柱（由于對稱）四層= y=α1=1 y1=0α3=1 y3=0y=+0+0== y=α1=1 y1=0α3=1 y3=0y=+0+0=三層= y=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=+0+0== y=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=+0+0=二層= y=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=+0+0== y=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=+0+0=一層= y=α1=1 y1=0α3=1 y3=0y=+0+0== y=α1=1 y1=0α3=1 y3=0y=+0+0= 柱端彎矩及剪力計算風荷載作用下的柱端剪力按下式計算，即Vij=（Dij /∑D）Vj式中，Vij——第j層第i柱的層間剪力； Vj——第j層的總剪力標準值； ∑D——第j層所有柱的抗側剛度之和； Dij——第j層第i柱的抗側剛度。風荷載作用下的柱端剪力和柱端彎矩計算公式為： 風荷載作用下的柱端剪力和柱段彎矩計算見下表：柱樓層Vj(KN)Dij(KN/m)∑D(KN/m)Dij /DVij（KN）yyh（m）（KNm）（KNm）F、J軸4815131365381513136528151313651644425222G、H軸4753131365375313136527531313651616725222 梁端彎矩及剪力計算由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度之比分配，可求出梁端彎矩，進而由梁的平衡條件求出梁端剪。風荷載作用下的梁端彎矩按下式計算，即中柱： 邊柱：式中，、——表示第j層第i節(jié)點左端梁的彎矩和第j層第i節(jié)點右邊梁的彎矩； 、——表示表示第j層第i節(jié)點左端梁的線剛度和表示第j層第i節(jié)點右端梁的線剛度； 、——表示第j層第i節(jié)點上層柱的下部彎矩和第j層第i節(jié)點下層柱的上部彎矩。（1） 風荷載作用下的梁端彎矩計算見下表樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MFG(KNm)柱端彎矩柱端彎矩之和(KNm)(KNm)MGF(KNm)MGH(KNm)4－－104104310410421041041104104（2） 風荷載作用下的梁端剪力見下表樓層MFG(KNm)MGF(KNm)VFG=VGF(KN)MGH(KNm)MHG(KNm)VGH=VHG(KN)4321（3） 柱軸力計算由梁柱節(jié)點平衡條件計算風荷載作用下的柱軸力，計算中要注意剪力的實際方向，計算結果見下表。樓層VFG(KN)NF(KN)VGF(KN)VGH(KN)NG(KN)4－3－2－1－c) 繪制內力圖六、橫向框架在水平地震作用下的內力和位移計算＜40m，以剪切變形為主，且質量和高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。首先需要計算重力荷載代表值。屋面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+屋面活荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+樓面活荷載標準值其中，結構和構配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內（屋面處取頂層的1/2）的結構及構配件自重。 第四層重力荷載代表值計算（1）女兒墻的自重標準值： G女兒墻=（35+）2= KN（2）第四層屋面板結構層及構造層自重標準值 G屋面板=17= KN（3）第四層梁自重標準值 G梁=25（－）16+25（－）4+25（－）74+25（－）4+25（－）16+25（－）8 = KN（4）第四層柱自重標準值（取50%） G柱=25（－）32= KN（5）第四層墻自重標準值（取50%） G墻=（+17）32（－）+3（－）2+（－）783－－（3－）10－（3－）3－（3－）3－（3－）11－（3－）2－（3－）－（3－）－（－）43 = KN（6）屋面活荷載標準值（取50%） Q4= Q活=17= KN（7）第四層重力荷載代表值匯總 G4= G女兒墻+ G屋面板+ G梁+ G柱+ G墻+ Q4 =+++++ = KN （8）第四層重力荷載設計值 G4=+2 = KN 第三層樓面板結構層及構造層自重標準值 G教室=4++ = KN G衛(wèi)生間=2= KN G辦公室== KN G樓梯== KN G走廊== KN（2）第三層梁自重標準值 G梁=25（－）16+25（－）4+25（－）74+25（－）4+25（－）16+25（－）8 = KN（3）第三層柱自重標準值（取50%） G柱=25（－）32= KN（4）第三層墻自重標準值（取50%） G墻=（+17）32（－）+3（－）2+（－）783－－（3－）10－（3－）3－（3－）3－（3－）11－（3－）2－（3－）－（3－）－（－）43 = KN（5）第三層活荷載標準值（取50%）Q3=（Q教室+ Q走廊+ Q樓梯+ Q衛(wèi)生間+ Q辦公室） =[（++）+ ++2+2] = KN（6）第三層重力荷載代表值匯總 G3= G教室+ G衛(wèi)生間+ G辦公室+ G樓梯+ G走廊+ G梁+ G柱+ G墻+ Q3 =++++++++ = KN（7）第三層重力荷載設計值 G3=+2= KN 第二層計算同第三層 第一層樓面處重力荷載標準值計算（1）第一層樓面板結構層及構造層自重標準值 G教室=4++ = KN G衛(wèi)生間=2= KN G辦公室== KN G樓梯== KN G走廊== KN（2）第一層樓面梁自重標準值 G梁= KN（3）第一層柱自重標注值（取50%） G柱=25（－+）32= KN（4）第一層墻自重標準值（取50%） G墻=（+17）32（－）+3（－）2+（－）783－－（3－）10－（3－）3－（3－）3－（3－）11－（3－）2－（3－）－（3－）－（－）43 = KN（5）第一層活荷載標準值（取50%） Q1= KN（6）第一層重力荷載代表值匯總 G1= G教室+ G衛(wèi)生間+ G辦公室+ G樓梯+ G走廊+ G梁+ G柱+ G墻+ Q1 =++++++ ++ = KN（7）第一層重力荷載設計值 G1=+2= KN框架梁柱線剛度計算考慮現(xiàn)澆樓板對梁剛度的加強作用，，框架梁的線剛度計算同風荷載處線剛度的計算。側移剛度D計算同風荷載處的計算。結構基本自振周期的計算采用能量法計算結構基本自振周期，公式為：GiUi和GiUi2的計算過程如下樓層Gi（KN）Ui（m）GiUiGiUi24321總計將GiUi和GiUi2代入自振周期計算公式，則橫向水平地震作用計算（采用底部剪力法）（1）地震影響系數本工程所在場地為7度設防，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，結構的基本自振周期采用能量法的計算方法，即T1=，查表得αmax=，Tg=，因TgT1，查圖，則地震影響系數為：α1=（Tg/ T1）rη2αmax式中，r——衰減指數，在TgT1； η2——阻尼調整系數，除有專門規(guī)定外，，即η2=。 因此地震影響系數為：α1=（Tg/ T1）η2αmax=（）=（2）各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力及樓層層間位移計算對于多質點體系，結構底部總橫向水平地震作用標準值：FEK=α1Geq= （+++）= KN又因為T1= Tg =，所以需要考慮頂部附加水平地震作用的影響。頂部附加地震作用系數為：δn= T1+=+=則頂部附加水平地震作用為：ΔFn=δnFEK = = KN即，計算各層水平地震作用標準值，進而求出各樓層地震剪力及樓層層間位移，計算過程見下表：樓層Gi(KN)Hi（m）Gi Hi∑Gi HiFi(KN)Vi(KN)∑D(KN/m)Δμi4250920325092022509201201776樓層最大位移與樓層層高之比：Δμi /h=＜1/550，故位移滿足要求。根據計算結果，畫出水平地震作用下的計算簡圖，在圖中標出各層水平地震作用標準值。橫向框架在水平地震作用下的內力計算采用D值法。下面以⑩軸線橫向框架為例，進行水平地震作用下的框架內力計算。反彎點高度計算（與風荷載計算結果相同）柱端彎矩及剪力計算框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端彎矩計算方