【文章內容簡介】 》 2004版四、 設計標準：本建筑的結構設計使用期為50年，結構安全等級為二級。五、 結構體系：結構形式及抗震等級如下表：（地下二層以上）名稱結構形式層數(shù)抗震設防烈度建筑場地類型結構抗震等級加強層　地下地上框架核心筒南塔（A,B）框支轉換結構3447III類特一級特一級地下一層至九層北塔住宅框支轉換結構3457III類特一級特一級地下一層至九層北塔辦公框架－核心筒混合結構3407III類一級一級地下一層至五層裙房框架－剪力墻377III類三級二級　 注：裙房的結構抗震等級詳圖紙。寫字樓地下室抗震等級詳圖紙。六、 結構電算本工程初步設計階段采用了韓國 MIDASIT Inc. 公司開發(fā)的MIDAS GENw SATWE 進行了整體分析，并進行了時程分析補充計算。計算結果摘要如下：結構分析主要輸入參數(shù) 計算參數(shù)取值說明備注結構總層數(shù)45，44，40嵌固端取177。，剛度比大于2地震力計算雙向計算計算位移比時考慮偶然偏心影響豎向荷載計算施工模擬加載　恒活載分開恒活分開　地震力風力與坐標軸夾角0176。，23176?！〉卣鹆φ裥徒M合數(shù)45，75（北塔）　設防烈度7　場地類別3　周期折減系數(shù)　活荷載折減系數(shù)按規(guī)范取值　設計地震分組第一組　自重調整系數(shù)1　1~40，1～12（框支）　結構抗震等級：框架/抗震墻 特一　修正后基本風壓　基準期100年地面粗糙度C類　結構類型框支剪力墻，框架－核心筒　風載體型系數(shù)　層剛度比計算層間剪力比層間位移算法　地震作用分析方法按總剛模型分析　結構阻尼比　結構重要性系數(shù)1　北塔電算結果1. 周期: 振型號周期振動方向角平動系數(shù)(X+Y)扭轉系數(shù)與T1比例1(+)2(+)3(+)4(+)5(+)6(+)7(+)8(+)9(+)2. 地震力（已放大）:“高規(guī)”規(guī)定：當結構自振周期＜＝，剪重比應＞＝%當結構自振周期＞＝5 s時，剪重比應＞＝% 當結構自振周期在兩者之間時，地震剪力的最小剪重比可線性插入。 所以，%，Y方向地震力的最小剪重比為：% 基底剪力(kN)地震力放大系數(shù)剪重比質量參與系數(shù)x方向%%y方向%%( 建筑總重 )有效質量均大于90％。:MaxDx/h 的最大值= 1/1645(第17層). (Dmax/Hmax=1/2787.)MaxDy/h的最大值 = 1/1047(第19層). (Dmax/Hmax=1/1324.):( 本層側移剛度與下一層相應側移剛度的比值)0度住宅C塔1住宅C塔2辦公塔3(2)RatxRatyRatxRatyRatxRaty3層112層1層1層2層3層4層5層6層7層8層9層10層11層12層13層14層15層16層17層18層19層20層21層22層23層24層25層26層27層28層29層30層31層32層33層34層35層36層37層38層39層40層41層42層43層44層45層46層47層5．彈性時程分析結果： Qox (kN)Qoy (kN)與CQC相比所占比例ELCENTRO92%(x向) 95%(y向)TAFT1651087%(x向) 80%(y向)RH1TG04594%(x向) 95%(y向)平均值1868292%(x向) 90%(y向)CQC6．中震彈性分析(所用程序為 SATWE程序)：X向最大層間位移角Y向最大層間位移角1/5721/364《高規(guī)》附錄E，轉換層上、下結構側向剛度規(guī)定：，計算結果如下：　南塔住宅北塔住宅X方向Y方向北塔計算結果：: 振型號周期振動方向角平動系數(shù)(X+Y)扭轉系數(shù)與T1比例1(+)2(+)3(+)4(+)5(+)6(+)7(+)8112(+)9(+)（已放大）:“高規(guī)”規(guī)定：當結構自振周期＜＝，剪重比應＞＝%當結構自振周期＞＝5 s時，剪重比應＞＝% 當結構自振周期在兩者之間時，地震剪力的最小剪重比可線性插入。 所以，本工程X ,%， 基底剪力(kN)地震力放大系數(shù)剪重比質量參與系數(shù)x方向%%y方向%%( 建筑總重 ):MaxDx/h 的最大值= 1/1943(第18層). (Dmax/Hmax=1/2405.)MaxDy/h的最大值 = 1/1082(第27層). (Dmax/Hmax=1/1329.):( 本層側移剛度與下一層相應側移剛度的比值) 0度住宅B塔1住宅A塔2RatxRatyRatxRaty3層112層1層1層2層3層4層5層6層7層8層9層10層11層12層13層14層15層16層17層18層19層20層21層22層23層24層25層26層27層28層29層30層31層32層33層34層35層36層37層38層39層40層41層42層43層44層45層5．彈性時程分析結果： Qox (kN)Qoy (kN)與CQC相比所占比例ELCENTRO114%(x向) 80%(y向)TAFT1687491%(x向) 86%(y向)RH1TG0451755495%(x向) 104%(y向)平均值101%(x向) 90%(y向)CQC200246．中震彈性分析(所用程序為 SATWE程序)：X向最大層間位移角Y向最大層間位移角1/7111/581以上 SATWE 程序與 MIDAS 程序計算的結果有一些差別，原因是計算模型有差別。八、 技術措施1． 建筑塔樓部分結構平面簡單、基本規(guī)則、基本對稱l 塔樓在地震作用下，在扭轉作用最大的樓層，(首層), (7層，SATWE 程序計算)。因此樓層豎向構件的最大水平位移與該樓層平均水平位移的比值（分別為 及 ，SATWE 計算）小于“高規(guī)” 的限制。l ，小于“高規(guī)”。l 關于平面屬于“細腰”類型問題，電算中將中間部分其設為彈性樓板，樓板厚度為180，鋼筋雙向拉通，邊梁加強，板中配置45度斜向鋼筋。2． 本建筑塔樓的豎向通過調整，抗側力構件上下剛度基本均勻。l 核心筒的豎向布置僅變化了混凝土的強度等級與配筋，型鋼混凝土框架柱的豎向布置僅變化了鋼板厚度、配筋與混凝土的強度等級，使結構的豎向剛度與強度基本均勻而連續(xù)，所以塔樓滿足“樓層側向剛度不宜小于相鄰上部樓層側向剛度的70％或其上部三層側向剛度平均值的80％”的規(guī)定。l 通過調整剪力墻厚度和核心筒墻的配筋及在核心筒墻內設置型鋼，滿足“樓層層間抗側力結構的受剪承載力不應小于其上一層受剪承載力的75％”的規(guī)定。l 框支剪力墻的落地筒體四角在剪力墻底部加強部位邊緣約束構件配置構造型鋼。l 上下貫通的核心筒應有較好的剛度，配筋構造加強。核心筒剪力墻的內力， 倍采用；， 倍采用。％，％。l 寫字樓的框架柱和框支柱的內力，；；。l 結構豎向無過大的外挑與內收。3． 塔樓樓板為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板及壓型鋼板上澆混凝土的疊合板，符合“高規(guī)”中有關樓蓋結構的規(guī)定。4． 為減輕結構自重、減小地震作用所采取的措施l 框架柱采用型鋼混凝土柱。5． 結構的剛度與地震力作用下的位移控制措施l 由于結構自振周期較長，上部設有連廊，盡量增大結構剛度?，F(xiàn)在計算結果表明結構在地震力作用下彈性階段的層間位移遠小于規(guī)范1/800和1/1000的限制要求，中震下彈性階段的層間位移為1/384（風荷載下寫字樓）。“對于特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現(xiàn)期的風壓值采用”，,其位移限值由風荷載控制。經與抗震審查委員會協(xié)商，本工程參考廣東規(guī)定，按照50年重現(xiàn)期的風壓值采用，,驗算結果風荷載下的彈性層間位移小于規(guī)范1/800和1/1000的限制要求。l 通過調整兩方向的墻厚與墻量及在適當?shù)牡胤介_洞，使得結構兩個方向的自振周期盡量接近，已達到Ty:Tx= （北塔）（南塔） （SATWE 程序計算）。6． 在進行構件的強度驗算時采取的措施7． 提高混合結構延性的措施l 寫字樓外框架柱采用延性與承載力均較好的型鋼混凝土柱。l 加高寫字樓邊梁（，梁高700），并加強構造措施。8． 電算時結構嵌固點取在177。，該層板厚為180mm，地下一層與首層的側向剛度比大于2，采用雙層雙向配筋 。9． 南塔將轉換層（8層之間）上兩層連成一體。北塔兩主樓之間用150抗震縫分開。10． 塔樓與裙房之間設置150mm寬的防震縫，以避免塔樓的過大扭轉。九、 基礎設計 根據勘察報告建議，本工程考慮采用沖（鉆）孔灌注樁基礎，樁徑800左右。住宅南樓主樓可選擇強風化巖作為樁端持力層，樁端進入持力層2～6米，樁端入土深度約55～60米。住宅北樓及辦公樓主樓可選擇中等風化巖作為樁端持力層，樁端進入持力層1倍樁徑。裙房及純地下室部分樁基可選擇強風化巖作為樁端持力層，樁徑700，樁端進入持力層1～3米，樁端入土深度約35～38米。樁的指標待定。 本工程177。＝，基底相對標高－。（最終地質勘查報告書正在進行之中）。 抗浮設計。本工程純地下室結構部分浮力較大 。因此必須考慮建筑物的抗浮問題，確保建筑物的安全性。，對浮力不利的柱子及墻體下面可設計抗拔樁。十、 未盡事宜詳圖紙。5 設備設計第一章 總則. 工程設計依據. 工程概況. 設計原則. 設計范圍. 定義. 設計協(xié)調. 圖紙標注單位說明第二章 初步設計制圖說明. 建筑分區(qū)說明. 圖紙編號說明. 圖紙比例說明 . 設備編號說明 . 系統(tǒng)、立