【文章內(nèi)容簡介】 ηξ 式中 1+μ—沖擊系數(shù)；n—車道數(shù)；η—車道折減系數(shù)；ξ—偏載系數(shù)。沖擊系數(shù)的計算：從橋梁抗震計算的結(jié)果內(nèi)得到橋梁的基頻f，然后根據(jù)以下計算出沖擊系數(shù)μ。 當f＜， μ= ≤f≤14Hz時， μ= 當f＞14Hz時， μ=式中 ——結(jié)構(gòu)基頻（Hz）。橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，對于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，當無更精確方法計算時，也可采用下列公式估算： 式中 —結(jié)構(gòu)的計算跨徑（）； —結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（）； —結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（）； —結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（），當換算為重力計算時，其單位應(yīng)為（）；—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（）；—重力加速度。計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負彎矩效應(yīng)時，采用。 本設(shè)計計算跨徑取160m，彈性模量Ec＝36000MPa，計算得出跨中截面慣矩Iyy = (m^4)，估算得到G=，將數(shù)據(jù)代入上式：根據(jù) ， 及以上數(shù)據(jù)得 HZ ，HZ 設(shè)計采用，由于。本設(shè)計活載因子為：FACTOR=(1+μ)nηξ=（1+）2= 由midas根據(jù)相關(guān)規(guī)范計算，結(jié)果如下表：表32 活載內(nèi)力計算單元荷載位置MaxMin剪力z (kN)彎矩y (kN*m)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1車輛荷載J[2]2車輛荷載J[3]3車輛荷載J[4]4車輛荷載J[5]5車輛荷載J[6]6車輛荷載J[7]7車輛荷載J[8]8車輛荷載J[9]9車輛荷載J[10]10車輛荷載J[11]11車輛荷載J[12]12車輛荷載J[13]13車輛荷載J[14]14車輛荷載J[15]15車輛荷載J[16]16車輛荷載J[17]17車輛荷載J[18]18車輛荷載J[19]19車輛荷載J[20]20車輛荷載J[21]21車輛荷載J[22]22車輛荷載J[23]23車輛荷載J[24]24車輛荷載J[25]25車輛荷載J[26]26車輛荷載J[27]27車輛荷載J[28]28車輛荷載J[29]29車輛荷載J[30]30車輛荷載J[31]31車輛荷載J[32]32車輛荷載J[33]33車輛荷載J[34]34車輛荷載J[35]35車輛荷載J[36]1175136車輛荷載J[37]37車輛荷載J[38]38車輛荷載J[39]39車輛荷載J[40]40車輛荷載J[41]41車輛荷載J[42]23542車輛荷載J[43]43車輛荷載J[44]44車輛荷載J[45]45車輛荷載J[46]46車輛荷載J[47]47車輛荷載J[48]48車輛荷載J[49]49車輛荷載J[50]50車輛荷載J[51]51車輛荷載J[52]52車輛荷載J[53]53車輛荷載J[54]54車輛荷載J[55]55車輛荷載J[56]56車輛荷載J[57]57車輛荷載J[58]58車輛荷載J[59]59車輛荷載J[60]60車輛荷載J[61]61車輛荷載J[62]62車輛荷載J[63]63車輛荷載J[64]64車輛荷載J[65]65車輛荷載J[66]66車輛荷載J[67]67車輛荷載J[68]68車輛荷載J[69]69車輛荷載J[70]70車輛荷載J[71]71車輛荷載J[72]72車輛荷載J[73]73車輛荷載J[74]74車輛荷載J[75]75車輛荷載J[76]76車輛荷載J[77]77車輛荷載J[78]78車輛荷載J[79]79車輛荷載J[80]80車輛荷載J[81]81車輛荷載J[82]82車輛荷載J[83]83車輛荷載J[84]84車輛荷載J[85]85車輛荷載J[86]86車輛荷載J[87]87車輛荷載J[88]88車輛荷載J[89]89車輛荷載J[90]90車輛荷載J[91]91車輛荷載J[92]92車輛荷載J[93]93車輛荷載J[94]94車輛荷載J[95]0095車輛荷載J[99]圖35 車輛荷載包絡(luò)圖 圖36 車輛荷載剪力包絡(luò)圖第4章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 估算依據(jù)1. 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，估算數(shù)量時，應(yīng)滿足以下三方面要求：1）正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求（）；2）承載能力極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求（）；3）施工階段的應(yīng)力要求（）。本次設(shè)計要求以第一方面要求進行估算。由于此時還無法求知二次內(nèi)力。主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋選用由七股φ5 直徑的鋼絲繞制而成的鋼絞線，為高強度低松弛鋼絞線， 表示，178。；，fpk =1860MPa，采用的錨具為YM1519。2．后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力鋼筋的凈間距及預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)留管道應(yīng)符合下列要求：1)采用抽拔橡膠管成型的管道，其凈間距不應(yīng)小于4cm，對于大噸位的預(yù)應(yīng)力筋，不小于管道直徑。2)采用預(yù)埋鐵皮套管，其水平凈距不應(yīng)小于4cm，豎直方向在水平段可兩套疊置，疊置套管的水平凈距也不應(yīng)小于4cm。，至構(gòu)件底邊緣凈距不小于5cm。3)曲線預(yù)應(yīng)力鋼絞線彎曲半徑不小于4m，彎起角不大于30176。4)錨下應(yīng)設(shè)置厚度大于15mm的鋼板和鋼筋網(wǎng)。 預(yù)應(yīng)力筋的估算方法按正常使用狀態(tài)計算時，拉應(yīng)力滿足要求估算下限；壓應(yīng)力滿足要求估算上限。： 其中：——每束預(yù)應(yīng)力筋的面積——預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(～ 估算) ——預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離K——截面的核心距K A——混凝土截面面積，可取毛截面計算其中 ：當由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：當由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：：當由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：當由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： 預(yù)應(yīng)力筋估算主梁的預(yù)應(yīng)力筋采用7股Φ5的鋼絲繞制而成的鋼絞線，,截面面積是140mm2。預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力為：。即： 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的受力特點預(yù)應(yīng)力鋼筋布置主要根據(jù)成橋和施工階段的受力狀態(tài)確定，同時考慮截面的構(gòu)造，施工工藝和方法等。對于采用懸臂施工法的連續(xù)梁橋而言，在懸臂澆筑施工階段，要配置抵抗負彎矩的懸臂預(yù)應(yīng)力筋（也稱一期配束）；在合龍成橋后，要配置抵抗恒活載產(chǎn)生正負彎矩的預(yù)應(yīng)力筋（也稱二期配束）?？v向預(yù)應(yīng)力鋼筋是主要的受力鋼筋，既要考慮結(jié)構(gòu)的整體受力，也要考慮受力的局部影響，還要考慮施工和操作的方便。在箱形截面內(nèi)縱向預(yù)應(yīng)力筋可以布置在頂板內(nèi)承受負彎矩；布置在底板內(nèi)承受正彎矩；在分段施工和分段配筋中，有頂板束在頂板內(nèi)平彎后通過腹板下彎錨固，以承受截面的主拉應(yīng)力。在邊跨現(xiàn)澆段可以布置底板束起彎進入腹板錨固在梁端上，以承受梁端腹板截面的主拉應(yīng)力。 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則(1) 應(yīng)選擇適當?shù)念A(yù)應(yīng)力鋼束型式與錨具型式。避免造成因預(yù)應(yīng)力束與錨具型式選擇不恰當，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸變化。(2) 預(yù)應(yīng)力束筋布置應(yīng)考慮施工的方便。不能像在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力筋，從而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具，既不利于結(jié)構(gòu)受力，也增加了施工難度。(3) 預(yù)應(yīng)力筋束的布置，既要滿足施工階段的受力要求，又要滿足成橋后使用階段各種工況下的受力要求。要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。(4)應(yīng)注意曲線的配合及鋼束之間的空間位置，鋼束一般先平彎后再在錨固前豎彎。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要交叉，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。(5)鋼束的線形布置類型應(yīng)盡量減少，以便于計算和施工。(6) 鋼束平彎和豎彎部分半徑應(yīng)足夠大，錨固時與水平軸線的夾角應(yīng)足夠小，以減少鋼束的預(yù)應(yīng)力損失。(7)頂板束應(yīng)盡量靠截面上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；分層布束時應(yīng)使長束布置在上層，短束布置在下層，且管道上下對齊。 縱向預(yù)應(yīng)力束的布置 高強度低松弛鋼絞線，選用OVM.M1519 型錨具，YCW350/400B 型張拉千斤頂，方形錨墊板尺寸300mm300mm，錨具中心距≥318mm，錨具中心距構(gòu)件邊緣的距離≥194mm。采用金屬波紋管，波紋管內(nèi)徑100mm，外徑107mm。縱向預(yù)應(yīng)力束在橫截面對稱布置。表41 預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)估算表單元鋼筋束數(shù)受正彎矩受正負彎矩受負彎矩n下=n下=n上 =n下=n上=n下 =11 0 －－－－241 9 －－－－349 11 －－－－459 13 －－－－558 13 －－－－649 11 －－－－731 7 －－－－86 1 －－9－－－－7 15 10－－－－17 71 11－－－－26 115 12－－－－35 158 13－－－－43 200 14－－－－52 239 15－－－－61 276 16－－－－70 311 17－－－－78 342 18－－－－86 367 19－－－－93 391 20－－－－100 413 21－－－－107 434 22－－－－113 450 23－－－－119 466 24－－－－128 502 25－－－－146 571 26－－－－140 548 27－－－－135 533 28－－－－129 518 29－－－－121 499 30－－－－114 478 31－－－－106 455 32－－－