【文章內(nèi)容簡介】 ；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=Q支1max=(1+)= 對應(yīng)彎矩為： M支1=0 kNm（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第4跨上，集中荷載標準值布置在第二跨3/8截面處，得第一支點截面的最小剪力值。計算公式： 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=mQ支1min=(1+)()= 對應(yīng)彎矩為： M支1=0 kNm 第一跨四分之一截面剪力影響線如圖613：圖613 第一跨四分之一截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1跨的后3/4跨上和第5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最大剪力值。計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=Q1/4max=(1+) = 對應(yīng)彎矩為： M1/4=m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的1/4跨上和第4跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最小剪力值。計算公式： 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=mQ1/4min=(1+) ()= 對應(yīng)彎矩為： M1/4=m 第一跨跨中截面剪力影響線如圖614：圖614 第一跨跨中截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1跨的后1/2跨上和第5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=Q1/2max=(1+) = 對應(yīng)彎矩為： M1/2=m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的前1/2跨上和第4跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。計算公式： 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=mQ1/2min=(1+) （）= 對應(yīng)彎矩為： M1/2=m 第一跨四分之三截面剪力影響線如圖615：圖615 第一跨四分之三截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1跨的后1/4跨上和第5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=Q3/4max=(1+) = 對應(yīng)彎矩為： M3/4=m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的前3/4跨上和第4跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。計算公式： 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=Q3/4min=(1+)()= 對應(yīng)彎矩為： M3/4=m 第二支點截面剪力影響線如圖616：圖616 第二支點截面剪力影響線（1）最大剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第4跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第二支點截面的最大剪力值。計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=Q支2max=(1+) = 對應(yīng)彎矩為： M支2=m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第二支點截面的最小剪力值。計算公式： 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：=mQ支2min=(1+) （）= 對應(yīng)彎矩為： M支2=m 由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計算過程，其余第二、三跨計算同第一跨，而第四、五、跨與第一、二、跨對稱，計算結(jié)果一樣。第二、三跨計算結(jié)果將在表66中列出。表66 各截面剪力最大和剪力最小及相應(yīng)的彎矩截面號內(nèi)力最大剪力最小剪力截面號內(nèi)力最大剪力最小剪力支點1Q(kN)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨1/4Q(kN)支點3Q(kN)M(kNm)1670M(kNm)第一跨1/2Q(kN)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)M(kNm)支點2Q(kN) M(kNm)第二跨1/4Q(kN)M(kNm) 第二跨1/2Q(kN) M(kNm)第四節(jié) 其它因素引起的內(nèi)力計算一、溫度引起的內(nèi)力計算由于連續(xù)梁只有一個橫向支座，所以整體溫度變化對梁的內(nèi)力沒有影響，考慮到橋面板由于日照等因數(shù)產(chǎn)生不均勻溫變，根據(jù)以前已有的記錄，假設(shè)橋面板和梁底的不均勻溫差為50C,從上至下呈線性分布，按以上假設(shè)由橋梁博士Dr. Bridge程序可算出不均勻溫變引起內(nèi)力。主要控制截面由溫度變化引起的內(nèi)力值見表67。二、支座位移引起的內(nèi)力計算由于各個支座處的豎向支反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分，其具體計算方法是：五跨跨連續(xù)梁的六個支座中取邊支座下沉1cm，其余支座不動，按以上方法用Dr. Bridge程序計算出支座位移引起的內(nèi)力。各主要控制截面由于支座位移引起的內(nèi)力值見表67。67 溫度變化及支座沉降引起的內(nèi)力截面號內(nèi)力溫度變化支座沉降截面號內(nèi)力溫度變化支座沉降支點1Q(kN)第二跨1/2Q(kN)M(kNm)00M(kNm)第一跨1/4Q(kN)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨1/2Q(kN)支點3Q(kN)M(kNm)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)M(kNm)支點2Q(kN)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)M(kNm)第二跨1/4Q(kN)　　　　M(kNm)　　　第五節(jié) 內(nèi)力組合參照《橋規(guī)》，主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見表68；《橋規(guī)》, 主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見表69，610。表68 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合截面號內(nèi)力最大彎矩最小彎矩最大剪力 最小剪力支點1Q(kN)M(kNm)0000第一跨1/4Q(kN)676M(kNm)第一跨1/2Q(kN)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)514M(kNm)53753890支點2Q(kN)M(kNm)17201720第二跨1/4Q(kN)M(kNm)第二跨1/2Q(kN)M(kNm)9434第二跨3/4Q(kN)M(kNm)支點3Q(kN)M(kNm)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)第三跨1/2Q(kN)229M(kNm)　　　　　　 表69 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合(短期組合)截面號內(nèi)力最大彎矩最小彎矩最大剪力 最小剪力支點1Q(kN)M(kNm)0000第一跨1/4Q(kN)M(kNm)第一跨1/2Q(kN)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)M(kNm)支點2Q(kN)M(kNm)第二跨1/4Q(kN)M(kNm)第二跨1/2Q(kN)M(kNm)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)支點3Q(kN)M(kNm)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)表610 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合(長期組合)截面號內(nèi)力最大彎矩最小彎矩最大剪力 最小剪力支點1Q(kN)M(kNm)0000第一跨1/4Q(kN)M(kNm)第一跨1/2Q(kN)M(kNm)第一跨3/4Q(kN)M(kNm)支點2Q(kN)M(kNm)第二跨1/4Q(kN)M(kNm)第二跨1/2Q(kN)M(kNm)第二跨3/4Q(kN)M(kNm)支點3Q(kN)M(kNm)第三跨1/4Q(kN)M(kNm)第三跨1/2Q(kN)M(kNm)根據(jù)表68和表69可以繪出承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩 剪力包絡(luò)圖，分別見圖61圖616。圖615 承載能力極限狀態(tài)包絡(luò)圖作用短期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖作用長期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖圖616 正常使用極限狀態(tài)包絡(luò)圖第七章 預(yù)應(yīng)力鋼束的計算及布置第一節(jié) 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土T梁 （1） 跨中正彎矩首先，根據(jù)跨中截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為（參考文獻[19]）為荷載短期效應(yīng)彎矩設(shè)計值，= kNm；估計鋼筋數(shù)量時，可近似采用等截面幾何性質(zhì)。=,=1520mm，=780mm,=,=，=－。假設(shè)=200mm，則=1520—200=1320mm由此得到 =10N擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積=139，抗拉強度標準值=1860，張拉控制應(yīng)力取===1395，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20％估算。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： ===，取32根。采用4束8預(yù)應(yīng)力鋼筋束，HVM158型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力筋截面面積=32139=4448，采用金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為55mm。預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置如圖71 跨中截面 （㎝） 支點截面（㎝）圖71 預(yù)應(yīng)力筋束布置圖預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要求及有關(guān)計算參數(shù)列于表71 、72 40m預(yù)應(yīng)力筋屬的曲線要素表 表71鋼束編號彎起點距跨中（mm）曲線水平長度（mm）曲線方程1 2019800Y=1203019800Y=200+4019800Y=200+ 33 m鋼束編號彎起點距跨中（mm）曲線水平長度（mm）曲線方程1 2019800Y=1203019800Y=200+4019800Y=200+ 注：表中曲線方程以截面底邊為x坐標，以過彎起點垂線為y坐標各算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角 表72 40m計算截面截面距離跨中（mm）錨固截面20000支點截面19700變截面點13500L/4截面點10000跨中截面0鋼束到梁底距離（mmm）1 2號束1201201201201203號束1700164657520