【文章內(nèi)容簡介】 軌距傳動比受電器高度ZK7－9/5507T900mm18002200mm制動方式電機型號電壓功率彎道半徑機械電氣ZQ－24550V7米 固定礦車參數(shù)型號容積載重量輪距允許牽引力規(guī)格尺寸－93T900ｍｍ60000N**（米）二、列車組計算 按照電機車的粘著條件計算車組重量ｎ=7[(++)1]/(3+)=式中：P機車重量7TG0 按牽引電動機溫升計算n≤式中：Fch 電機車的長時牽引力 4330Nα：τ：相對運行時間 τ=式中：T=tzh+tk= =L：運輸距離 vch：長時速度 vch=16Km/hα調(diào)車系數(shù)= 休止時間 θ取20minωzh：重車運行阻力系數(shù) ωzh =idz τ==n≤=臺制動狀態(tài)粘著系數(shù)ψ= ω′ip b制動減速度，m/s2 b==vs制動開始時的運行速度，m/s,取長時速度，列車制動時列車速度 vs=vch=16Km/h=Lsh：實際制動距離 Lsh=Lzhivst=40－2=Lzhi：規(guī)定制動距離 Lzhi=40m t：制動空行程時間 t=2s按制動條件計算出的礦車數(shù)太少，不能滿足生產(chǎn)，需加有閘礦車，以滿足生產(chǎn)。有閘礦車數(shù)Nzha===3臺式中nx——按照粘著質(zhì)量和溫升條件算出的較少礦車數(shù)列車組由10輛礦車組成。電機車臺數(shù)的確定⑴一臺電機車在一個班內(nèi)能往返運行的次數(shù)Z1Zb===≈8次式中：Tb：每班電機車工作小時數(shù) Tb=6小時T：機車往返一次的運輸時間 T=26min⑵每班需運送煤矸的列車數(shù)Zb=K2：矸石系數(shù) K2=1N：車組中的礦車數(shù) n=10Ab：每班運煤量 Ab==Zb==30次⑶全礦工作的電機車臺數(shù)N0=== ≈4臺備用電機車臺數(shù)Nb=N025%=425%=1臺全礦總電機車臺數(shù)：N=N0+Nb=4+1=5臺第三章　礦井提升設備選型設計設計依據(jù)1. 礦井年產(chǎn)量：An=60萬噸2. 礦井深度： Hs=370m, 裝載高度：Hz=18m，卸載高度：Hx=18m3. 提升方式：立井雙箕斗提升（單繩纏繞式箕斗提升）4. 散煤容重： γ=一、 提升容器的選擇：1. 一般認為經(jīng)濟的提升速度為：Vj=()，一般取 Vj= 其中：H:提升高度，雙箕斗提升H=Hs+Hx+Hz =370+18+18 =406m 式中：Hs:礦井深度，Hs=370m Hz:裝載水平與井下運輸水平的高差。Hz=18m Hx:卸載水平與井口高差（卸載高度）箕斗提升Hx=18m 因而，經(jīng)濟提升速度為Vj===2. 估算經(jīng)濟提升時間： Tj=++u+θ 式中： a:為提升加速度，對于箕斗， u:為容器爬行階段附加時間， u取10sθ：每次提升終了后的提升時間，可暫取10s 因而：Tj=++u+θ= ++10+10=++10+10=3. 求一次經(jīng)濟提升量： 一次經(jīng)濟提升量：Qj= 式中：An：為礦井年產(chǎn)量， An=60萬噸 af：提升富裕系數(shù)， C: 提升不均勻系數(shù)， C= t: 日工作小時數(shù)， t取14小時 b: 年工作日（一般取300天）∴ Qj==4. 確定提升容器：根據(jù)上面所計算的一次提升量,選擇JL6型立井單繩箕斗JL6的技術(shù)參數(shù)如下：名義載重量有效容積箕斗質(zhì)量最大提升高度箕斗高度箕斗中心距6t5000kg700m9450m1870mm箕斗的實際裝載量Q=== γ:為散煤容重：則完成任務所需要的最大提升循環(huán)時間T1xT1x≤.Q== 從而可以估算出完成生產(chǎn)任務所需提升速度的最小值 v≥ = =二、 提升鋼絲繩的選擇鋼絲繩的最大靜載荷：Qmax=(Q+Qz)g+pHc Q:一次提升量：Q==6070Kg Qz:容器質(zhì)量： Qz=5000KgHc:為綱絲繩最大懸垂長度：Hc=Hj+Hs+HA Hj:為估算井架高度，對箕斗估取30m Hs:為礦井深度，Hs=370m Hz:裝載高度， Hz=18m ∴ Hc=30+370+18=418m 立井纏繞式提升機一般用619的鋼絲繩，鋼絲繩的抗拉強度σB=170000N/m2箕斗的拉煤安全系數(shù)ma=,則每米繩重為：=因而選直徑Ф=40mm,619右捻度鍍鋅鋼絲繩，鋼絲繩鋼絲拉斷力之和為Qg=1025000N單位重力為：,則實際安全系數(shù)為： Ma=====∴ 符合要求三、 提升機及提升電動機的選擇.1. 提升機的選擇.δ為綱絲繩中鋼絲直徑δ=d為綱絲繩中直徑 對無尾繩系統(tǒng)最大靜張力Fj=(Q+Qz)g+PH=(6070+5000)+406=131669N 最大靜張力差Fjc=Q+PH=6070+*406=82669N ，卷筒個數(shù)為2，卷筒直徑D=,卷筒寬度B=,兩卷筒中心距1840mm，最大靜張力差Fjc=. 計算滾筒上纏繞寬度B180。, B180。=(+3)(d+ε) 式中ε:鋼絲繩圈間距離ε=3mm∴ B180。=(+3)(40+3)=1835mm B＜B180。＜2B,主井提升設備不提人可纏繞兩層。 提升機直徑確定后，按Vm=列表（表中與提升機表中相對應）ndvmi98074059049037020，Vm=＜提升機的最大允許速度12m/s,提升記型號選為：2. 估算電動機功率P180。=式中K為礦井阻力系數(shù). 箕斗提升K= 動力系數(shù)：單繩纏繞式， j減速器效率，取 ∴p180。== ==709Kw選用YR8008/1180型6KV高壓三相交流繞線異步電動機，額定功率Pe=800Kw, 轉(zhuǎn)速ne=740r/min, 效率ηD=92%,功率因數(shù)COSφ=,最大力矩與額定力矩之比 λ=，飛輪轉(zhuǎn)距GD2=3. 選定天輪 選用TSH 型天輪，天輪直徑為3500mm，變?yōu)橹亓?1330N四、 提升機與井筒的相對位置1. 井架高度 Hj=Hx+Hr+Hg++1=18++5+*+1= 式中：Hx 卸載高度，取18mHr 容器全高，Hg 過卷高度，取5m因而井架高度Hj取35m2. 提升機滾筒中心到井筒中心線的水平距離Ls≥+D+=++=28m考慮到減輕咬繩現(xiàn)象，這里取Ls=30m。3. 計算弦長=式中：C滾筒中心線與井口水平的高差。4. 求內(nèi)外偏角二層纏繞時內(nèi)偏角為аn=arctg=arctg=arctg=1020180。式中：s兩天輪中心距。a兩卷筒之間的距離二層纏繞時只考慮аn1030180。，不考慮咬繩。二層纏繞時外偏角為аω=arctg=arctg=1030ε由鋼絲繩直徑、卷筒直徑、內(nèi)偏角關系曲線查得ε=。5. 下出繩角 =〉150五、運動學和力學1. 提升系統(tǒng)變位質(zhì)量提升繩全長 Lp=Ho+Hx+3ЛD +30+n180。ЛD=423+18+3**+30+3**=537M式中Ho鋼絲繩懸垂高度，Ho=Hs+Hz+H180。j=370+18+35=423m電動機變位重力Gd=GD(i/D)2=*(20/)2=電動機的變位質(zhì)量md=Gd/g=*1000/=19192kg總變位質(zhì)量mm=(Qg+2QZ+2PLp+Gj+2Gt)/g+md=6070+2*5000+2**537/+24600+11330/+19192=67276kg式中:Gj/g為提升機包括減速箱的變位質(zhì)量，Gj/g=24600kg Gt為天輪的變位質(zhì)量 11330kg 2. 加速度按減速器最大扭矩計算式中k阻力系數(shù)，Mmax減速器許可的最大扭矩，按電動機過負荷能力計算a12≤()/m=(***6070**406)/67276=式中Fe電動機額定力=100295NZ電機臺數(shù)，取1λ過負荷系數(shù)，K礦井阻力系數(shù)，根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》對立井箕斗提升的加速度a1≤,取a1=。一般情況下按自由滑行速度減速= m/s2取a3= m/s2ho=,V0=1）初加速度= m/s2t0=v0/ao=2）主加速階段t1=(VmVo)/a1=()/1=h1=(Vm+Vo)t1/2=(+)*3）爬行階段t4=h4/v4=3/=6sh4取3m,4）減速階段t3=(VmV4)/a3=()/=9sh3=(Vm+V4)t3/2=(+)*9/2=5）等速階段h2=Hh0h1h3h4==346mt2=h2/Vm=346/=51s6）抱閘及停車階段T5取1S，a5=V4/t4=7）一次提升循環(huán)時間Tx=t0+t1+t2+t3+t4+θ=++51+9+6+8=θ停止時間，取8s。實際年提升量=實際富裕系數(shù) af==?提升開始時拖動力F0=kQg+PH+ma0=*6070*+*406+67276*=出軌時F180。0=F02ph0=1238172**==主加速開始F1= F180。0+m(a1a0)=123548+67276()=158599N=主加速終了F180。1=F12ph1=1585992**==等速開始F2= F180。1+ma1=+67276*1=88827N=等速終了F180。2=F22ph2=888272**346=49314N=減速開始F3= F180。2ma3=4931467276*=2221N=減速終了F180。3=F32ph3=22212**=1520N=爬行開始F4= F1