【正文】 ηC130176。73%求各時間區(qū)段：由Go=（=）作垂直線與各拋物線分別交于點GGGG4由（）2得下表：點G0G1G2G3G4得各區(qū)段值：r1= r2= r3= Σr=1總表：點QηQPNG0C130176。1093770C340176。 《規(guī)程》第278條規(guī)定：工作水泵的能力應在20小時內排出24小時的正常涌水量，備用水泵的能力應不小于工作水泵能力的70%，并且工作和備用水泵的總能力，應能在20小時內排出礦井24小時的最大涌水量，檢修水泵的能力應不小于工作水泵能力的75%。 根據(jù)泵的總臺數(shù)，選用典型的五泵三趟管路系統(tǒng)，二條管路工作，一條管路備用。吸排水管沿程阻力系數(shù)λp=λx=五、確定水泵工況見五臺泵3條排水管路布置圖。=78% H180。小于配套電機功率N=850KW，可以使用。ηw電網(wǎng)效率。H″。第七章 供電設備的選型設計計算一、綜采工作面負荷統(tǒng)計設備名稱功率Pe(kw)Ie/單機（A）KxcosФtgФ計算負荷備注Pj（KW)Qj(Kvar)Sj(KVA)第一組采煤機6002171140V乳化泵125901140V噴霧泵90651140V小計815第二組工作面刮板機4001140V轉載機110801140V破碎機110801140V通訊照明431140V小計624第三組運順皮帶機1601991140v運順皮帶機3201991140v張緊絞車851140v小計488綜放工作面合計1927二、供電線路電源通過電纜由運煤上山供至工作面，供電方式采用分組供電。第三組：S=，選擇型號為KSGZY630/6移動變電站一臺。結論：6KV干線電纜選擇為UGSP370+116。采煤機支線電纜及控制開關選擇：1）采煤機工作額定電流為：Ie=217A/單機故而選擇DQZBH300的真空磁力啟動器作為該開關的起動開關,采煤機電機電纜選用UCPQ3*70+1*25+3*6電纜(電纜額定電流為220A），用于兩臺電機。 KBZ400型整空饋電開關的整定值調為350A。第52頁。3）、采煤機干線電纜選擇：網(wǎng)絡允許電壓損失按10%計算：△U=114010%=114V變壓器的電壓損失△Ub=ΣPe*Kx*Rb+ΣPe*Kx*tgΦ*Xb / VeΣPe:用電設備額定功率和，ΣPe=600KWKx:Rb、Xb變電站阻抗，、(查表得）Ue：額定電壓取1140V△Ub=600**+600***支線電纜電壓損失：△UL=Pe*Kx*L*103 / D*U*S*nPe= 300KW，Kx=，L=220，D=， Ue=1140V，S=70，n=△UL=300**220*103/*1140*70*=則干線允許電壓損失：△U=△Ub+△UL=114v干線電纜截面AA=ΣPe*Kx*L*103/D*U*△UA=600**650*103/*1140*=70mm2按電纜長時允許電流選擇截面：該支路長期工作電流 Ie= Kx*∑Pe /(** COSф)=269A查表UPQ3*95+1*25電纜長時允許電流為285A，故選擇UPQ3*95+1*25電纜一根450m,作為該支路干線電纜。查KSGZY1000/6/：Id(2)= 3927A靈敏度Ks= Id(2)/8I=5980/8*217=〉，故DQZBH300的真空磁力啟動器符合要求。根據(jù)計算電流I=160A，在上端變電所設置一臺PBG536（300/5）專用高爆開關控制綜采移變。按熱穩(wěn)定條件校驗。三、變壓器容量計算與選擇移動變電站計算容量： S=Kx*∑Pe/cos Ф 則三組負荷供電移動變電站計算容量如下:第一組：S=，選擇型號為KSGZY1000/6移動變電站一臺。rB一年內正常涌水期持續(xù)天數(shù)320天。n180。η″。ρ礦水密度，1020kg/m3, ρg/1000=10。六、工況點（最大涌水期）n1/np=4/3吸水管路情況不變排水管并聯(lián)前的管件為：漸擴管、逆止閥、閘閥各一個。=152L/S H180。故從減少能耗的角度采用三臺泵向三趟管路供水。5. 初選水泵級數(shù)：i=== i=86. 校驗水泵的工作穩(wěn)定性Hg=405m≤*H0=*8*70=504m7. 確定水泵的臺數(shù)工作泵的臺數(shù)n1≥Qb/Qe=852/450=,取2臺備用水泵的臺數(shù)n2≥=*2=,同時n2≥Qm/Qen1=1110/4502=取n2=2檢修水泵的臺數(shù)n3≥=*2=，取1臺故而共需要水泵的臺數(shù)為2+2+1=5臺。1144290N= =E=度/年第六章 排 水 設 備 選 型 設 計一、原始資料 井深： H=400m, 正常涌水量：qz=710m3/h ,最大涌水量：QM=1110m3/h 每年正常涌水按320天計算，礦水中性，礦水密度p=1020kg/m3二、選擇排水系統(tǒng)； 采用集中排水的方式. 因為礦水呈中性，采用普通清水泵。1013250C235176。71%C340176。 特性交于C2 ==40176。的特性曲線分別交于DD2再加上G0和D′1兩點列表如下：交點QηG0——D130176。由G47311型離心風機類型參數(shù)表可知，最大靜效率點位于=， =得風機和等積孔系數(shù)：=計算礦井等積孔：通風容易期最大等積孔：A′= 通風困難期最大等積孔：A″=所以平均等積孔Ap=（A′+A″）=（2+2）=2m2確定風機直徑：D=選定D=，風機型號G47311 N25D反求等積孔系數(shù)：分別求出通風容易時期的等積孔系數(shù)與通風困難時期的等積孔系數(shù)====求工況點，參看圖53yst=（y/）2當= 得交點= = η′=當=同樣得交點 y″= ηst′=求通風機轉速：n′==626r/minn″==751r/min求通風機功率：通風容易期功率N′==341kw通風困難期功率N″==電動機功率：=333kw＜341kw故在整個通風時期內可選一臺電機Nd=″==1電耗E：E==4392262kw目前礦井一般選用塔式擴散器。Q=α1α2Y/I .QAB=QBc=5=QcL=QLM=2=QcK=3=QKN=2=QBD=10=QDE=7=QED=3=QEH=4=QDF=3=QIF=2=QFJ=12=選擇輸氣管徑依據(jù)輸氣量，各部分管段長度，查圖表選擇各部分管徑三、計算電耗空壓機實際軸功率功率降低程度系數(shù)Ki=Ne：空壓機額定功率Ne=350kwKi由表查得Ki=實際軸功率NK=KiNe=350=310kw管段代號干—支管通過自由空氣量m3/min選擇計算管長/m標準管徑機房A干850φ1084AB干850φ1084BC干705φ764CL LM支705φ544CK支635φ574KN支635φ544BD支850φ954DE支850φ834EG支800φ684EH支850φ734DF支1704IF支130φ544FJ支17.φ424空壓機耗電量：E= =（+）式中：K：空壓機負載系數(shù) K= Z：工作空壓機臺數(shù)Z=1 t：空壓機每天工作小時數(shù) t=21小時 d: 空壓機工作天數(shù)320天 ηc：傳動效率 ηc=1 ηd：電動機效率 ηc= ηw：電網(wǎng)效率 ηw=∴E=（+） =2383524 =1954490度第五章 通風設備選型原始資料礦井所需風源風量為：通風容易期QY′=95m3/s 通風困難期：Qy″=114m3/s所需的負壓：通風容易期Py′st=3170Pa 通風困難期Py″st=4290Pa設計任務：按離心式風機的類型特性選離心式風機。α2：考慮風動機具磨損后，耗氣量增加的系數(shù)。4=KQPh=*6070**406=45226N,符合要求。3=F32ph3=22212**=1520N=爬行開始F4= F180。1=F12ph1=1585992**==等速開始F2= F180。一般情況下按自由滑行速度減速= m/s2取a3= m/s2ho=,V0=1）初加速度= m/s2t0=v0/ao=2）主加速階段t1=(VmVo)/a1=()/1=h1=(Vm+Vo)t1/2=(+)*3）爬行階段t4=h4/v4=3/=6sh4取3m,4）減速階段t3=(VmV4)/a3=()/=9sh3=(Vm+V4)t3/2=(+)*9/2=5）等速階段h2=Hh0h1h3h4==346m