【正文】 滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。wzh=(q+qd+q180。λ雙鏈負(fù)荷的不均衡系數(shù)。）=392 Ns3===14849Ns4=s3+ (L－Lw－L180。=L中部槽的長度。=263160N式中：q中部溜槽單位長度載重，這里取708/3600*=207kg/mq1刮板鏈單位長度質(zhì)量，ω物料在溜槽中移行的阻力系數(shù)，ω1刮板鏈在溜槽中移行的阻力系數(shù)，L刮板輸送機(jī)鋪設(shè)長度，這里取150米。見圖1。17176。在這里我們?nèi)3=6米/分由以上的計算，采煤機(jī)截割時的牽引速度V應(yīng)該在這個范圍內(nèi)V1≤V≤V2，~，并且V≤V3=6米/分，故而我們確定采煤機(jī)的牽引速度V=4米/分采煤機(jī)的牽引速度確定V后,采煤機(jī)的生產(chǎn)率Q為：Q=60HBVr =604=700噸/小時6．采煤機(jī)所需電機(jī)功率有采煤機(jī)工作過程中受到的影響因素較多，我們很難精確的計算出采煤機(jī)的電機(jī)功率，為此我們采用比能耗來估算采煤機(jī)的電功率。H采煤機(jī)平均采高。滾筒截深是采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)截入煤壁的深度，截深的確定與煤層的壓張效應(yīng)，截割阻抗（截齒截割單位切削厚度所對應(yīng)的截割阻力）大小，煤層厚度、傾角、頂板穩(wěn)定性及采煤機(jī)穩(wěn)定性有關(guān)。二、支架強(qiáng)度的確定支架支護(hù)強(qiáng)度q就是支架單位支護(hù)面積上的支撐力，具體計算可由經(jīng)驗(yàn)公式估算。適應(yīng)不同類級頂板的架型及支護(hù)強(qiáng)度老頂級別ⅠⅡⅢⅣ直接頂類別12312312344架型掩護(hù)式掩護(hù)式支撐式掩護(hù)式支掩撐護(hù)掩式護(hù)式支撐式支撐掩護(hù)式支撐掩護(hù)式支支撐撐掩式護(hù)式支支撐撐掩式護(hù)式采高〈采高〈支架支護(hù)強(qiáng)度（噸/米2）采高（米）1303030〉230結(jié)合深孔爆破，軟化頂板的措施處理采空區(qū)235（25）35（25）35〉235345（35）45（35）45〉245455（45）55（45）55〉255單體支柱支護(hù)強(qiáng)度（噸/米2）采高（米）1151515按采空區(qū)處理方法確定22525253353535其選擇原則是：在最大采高時。它根據(jù)煤層厚度及采取地質(zhì)條件變化因素而定。c支架頂梁上存留的浮煤和碎矸石厚度，這里取100mm。39404800第三節(jié) 滾筒采煤機(jī)的選擇一、采煤機(jī)性能參數(shù)的計算與決定1. 滾筒直徑的選擇雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑應(yīng)大于最大采高的一半，按經(jīng)驗(yàn)公式雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑D=(~) hmax==。1）根據(jù)采煤機(jī)的最小設(shè)計生產(chǎn)率Qmin決定牽引速度V1 米/分式中Qmin采煤機(jī)的最小設(shè)計生產(chǎn)率。故V3≤支架的推移速度。D滾筒直徑,hminA+h1+ h2A采煤機(jī)采高，h1支架或絞頂梁的高度，h2過機(jī)高度（頂梁與采煤機(jī)上平面之間的距離），這里取0. 1米主要技術(shù)特征序號項(xiàng)目數(shù)據(jù)單位1設(shè)計生產(chǎn)能力708t/h2采高24m3裝機(jī)功率2*300kW4供電電壓1140v5滾筒直徑2600mm6截深600mm7牽引力噸8牽引速度m/min9滅塵方式內(nèi)外噴霧10拖電纜方式自動直拖電纜11主機(jī)外形尺寸1124122441605mm12主機(jī)重量157t13最大不可拆卸尺寸24902130730mm14搖臂長度1600mm15搖臂擺角62176。由此我們可以繪制采煤機(jī)、支護(hù)設(shè)備、輸送機(jī)配套關(guān)系圖。+(207+) 150sin10176。/2)=*sin15176。－sin10186。L+Sr+SL) =(S4+S5+S1+S8) =（253087+80105+119607）/4=113199N2）緊鏈力T=T0+Lq1gω1+ =113199+150+=123898 NE刮板鏈的彈性模量，取2*107N/cm2A刮板鏈的段面積， cm2ΔLje多拉伸段的長度，取ΔLje=*=雙鏈刮板輸送機(jī)刮板鏈的安全系數(shù)為：=〉sd鏈的破段力，取850KN。B=1000mm≥2amax+200=2*300+200=800mm，滿足要求。g重段托滾的間距,L輸送機(jī)鋪設(shè)長度，取1000mω180。第四節(jié) 采區(qū)上（下）山膠帶機(jī)選型計算一、帶式輸送機(jī)的選型選擇DSP1080/1000型膠帶輸送機(jī)，其參數(shù)具體見本章第二節(jié)：輸送能力Qc=kB2vγc=45811=956t/h〉700t/h，滿足要求。cosβ+(q+qd)Lgsinβ=(++) 700176。wk=(qd+qg)Lgω″cosβqdLgsinβ=（+）700 cos10176。gcosβ=53 cos10176。Hz=18m Hx:卸載水平與井口高差（卸載高度）箕斗提升Hx=18m 因而，經(jīng)濟(jì)提升速度為Vj===2. 估算經(jīng)濟(jì)提升時間： Tj=++u+θ 式中： a:為提升加速度，對于箕斗， u:為容器爬行階段附加時間， u取10sθ：每次提升終了后的提升時間，可暫取10s 因而：Tj=++u+θ= ++10+10=++10+10=3. 求一次經(jīng)濟(jì)提升量： 一次經(jīng)濟(jì)提升量：Qj= 式中：An：為礦井年產(chǎn)量， An=60萬噸 af：提升富裕系數(shù)， C: 提升不均勻系數(shù)， C= t: 日工作小時數(shù)， t取14小時 b: 年工作日（一般取300天）∴ Qj==4. 確定提升容器：根據(jù)上面所計算的一次提升量,選擇JL6型立井單繩箕斗JL6的技術(shù)參數(shù)如下：名義載重量有效容積箕斗質(zhì)量最大提升高度箕斗高度箕斗中心距6t5000kg700m9450m1870mm箕斗的實(shí)際裝載量Q=== γ:為散煤容重：則完成任務(wù)所需要的最大提升循環(huán)時間T1xT1x≤.Q== 從而可以估算出完成生產(chǎn)任務(wù)所需提升速度的最小值 v≥ = =二、 提升鋼絲繩的選擇鋼絲繩的最大靜載荷：Qmax=(Q+Qz)g+pHc Q:一次提升量：Q==6070Kg Qz:容器質(zhì)量： Qz=5000KgHc:為綱絲繩最大懸垂長度：Hc=Hj+Hs+HA Hj:為估算井架高度，對箕斗估取30m Hs:為礦井深度，Hs=370m Hz:裝載高度， Hz=18m ∴ Hc=30+370+18=418m 立井纏繞式提升機(jī)一般用619的鋼絲繩，鋼絲繩的抗拉強(qiáng)度σB=170000N/m2箕斗的拉煤安全系數(shù)ma=,則每米繩重為：=因而選直徑Ф=40mm,619右捻度鍍鋅鋼絲繩，鋼絲繩鋼絲拉斷力之和為Qg=1025000N單位重力為：,則實(shí)際安全系數(shù)為： Ma=====∴ 符合要求三、 提升機(jī)及提升電動機(jī)的選擇.1. 提升機(jī)的選擇.δ為綱絲繩中鋼絲直徑δ=d為綱絲繩中直徑 對無尾繩系統(tǒng)最大靜張力Fj=(Q+Qz)g+PH=(6070+5000)+406=131669N 最大靜張力差Fjc=Q+PH=6070+*406=82669N ，卷筒個數(shù)為2，卷筒直徑D=,卷筒寬度B=,兩卷筒中心距1840mm，最大靜張力差Fjc=. 計算滾筒上纏繞寬度B180。3. 計算弦長=式中：C滾筒中心線與井口水平的高差。j=370+18+35=423m電動機(jī)變位重力Gd=GD(i/D)2=*(20/)2=電動機(jī)的變位質(zhì)量md=Gd/g=*1000/=19192kg總變位質(zhì)量mm=(Qg+2QZ+2PLp+Gj+2Gt)/g+md=6070+2*5000+2**537/+24600+11330/+19192=67276kg式中:Gj/g為提升機(jī)包括減速箱的變位質(zhì)量，Gj/g=24600kg Gt為天輪的變位質(zhì)量 11330kg 2. 加速度按減速器最大扭矩計算式中k阻力系數(shù)，Mmax減速器許可的最大扭矩，按電動機(jī)過負(fù)荷能力計算a12≤()/m=(***6070**406)/67276=式中Fe電動機(jī)額定力=100295NZ電機(jī)臺數(shù)，取1λ過負(fù)荷系數(shù)，K礦井阻力系數(shù)，根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》對立井箕斗提升的加速度a1≤,取a1=。2ma3=4931467276*=2221N=減速終了F180。ki：α1：輸氣管網(wǎng)漏氣系數(shù)，按最遠(yuǎn)輸氣距離選取。選定風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器。 Q=30176。69%C235176。1123995D340176。正常涌水時，二臺泵向二趟管路供水，最大涌水時，只要四臺泵同時工作就能在20h內(nèi)排出24h的最大涌水量。s=η=〉=*=滿足要求Vx==HX=HS= =〉。η180。四、6KV干線電纜選擇：由綜采工作面負(fù)荷情況查表得統(tǒng)計總負(fù)荷：∑Pe=1927kw計算負(fù)荷： ∑Pj=功率因數(shù)： cosф= 按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇電纜截面I= ∑Pj /U*cosф=(*6*)=160AA=160/=預(yù)選UGSP6KV3*70 mm2高壓電力電纜按長時允許電流校驗(yàn)電纜截面UGSP6KV3*70mm2高壓電力電纜長時允許電流為210A160A 按電壓損失校驗(yàn)主電纜允許的電壓損失：ΔUy=60005%=300V 線路實(shí)際電壓損失：ΔU=I *L*cosф/D*S =*160*600*(*50)=55V300V 電纜電壓損失滿足要求。DQZBH300的真空磁力啟動器整定值調(diào)為230