【正文】 管段代號干—支管通過自由空氣量m3/min選擇計算管長/m標(biāo)準(zhǔn)管徑機房A干850φ1084AB干850φ1084BC干705φ764CL LM支705φ544CK支635φ574KN支635φ544BD支850φ954DE支850φ834EG支800φ684EH支850φ734DF支1704IF支130φ544FJ支17.φ424空壓機耗電量：E= =（+）式中：K：空壓機負(fù)載系數(shù) K= Z：工作空壓機臺數(shù)Z=1 t：空壓機每天工作小時數(shù) t=21小時 d: 空壓機工作天數(shù)320天 ηc：傳動效率 ηc=1 ηd：電動機效率 ηc= ηw：電網(wǎng)效率 ηw=∴E=（+） =2383524 =1954490度第五章 通風(fēng)設(shè)備選型原始資料礦井所需風(fēng)源風(fēng)量為：通風(fēng)容易期QY′=95m3/s 通風(fēng)困難期：Qy″=114m3/s所需的負(fù)壓：通風(fēng)容易期Py′st=3170Pa 通風(fēng)困難期Py″st=4290Pa設(shè)計任務(wù)：按離心式風(fēng)機的類型特性選離心式風(fēng)機。由G47311型離心風(fēng)機類型參數(shù)表可知，最大靜效率點位于=， =得風(fēng)機和等積孔系數(shù)：=計算礦井等積孔：通風(fēng)容易期最大等積孔：A′= 通風(fēng)困難期最大等積孔：A″=所以平均等積孔Ap=（A′+A″）=（2+2）=2m2確定風(fēng)機直徑：D=選定D=，風(fēng)機型號G47311 N25D反求等積孔系數(shù)：分別求出通風(fēng)容易時期的等積孔系數(shù)與通風(fēng)困難時期的等積孔系數(shù)====求工況點，參看圖53yst=（y/）2當(dāng)= 得交點= = η′=當(dāng)=同樣得交點 y″= ηst′=求通風(fēng)機轉(zhuǎn)速：n′==626r/minn″==751r/min求通風(fēng)機功率：通風(fēng)容易期功率N′==341kw通風(fēng)困難期功率N″==電動機功率：=333kw＜341kw故在整個通風(fēng)時期內(nèi)可選一臺電機Nd=″==1電耗E：E==4392262kw 特性交于C2 ==40176。1013250C235176。5. 初選水泵級數(shù)：i=== i=86. 校驗水泵的工作穩(wěn)定性Hg=405m≤*H0=*8*70=504m7. 確定水泵的臺數(shù)工作泵的臺數(shù)n1≥Qb/Qe=852/450=,取2臺備用水泵的臺數(shù)n2≥=*2=,同時n2≥Qm/Qen1=1110/4502=取n2=2檢修水泵的臺數(shù)n3≥=*2=，取1臺故而共需要水泵的臺數(shù)為2+2+1=5臺。=152L/S H180。ρ礦水密度，1020kg/m3, ρg/1000=10。n180。三、變壓器容量計算與選擇移動變電站計算容量： S=Kx*∑Pe/cos Ф 則三組負(fù)荷供電移動變電站計算容量如下:第一組：S=，選擇型號為KSGZY1000/6移動變電站一臺。根據(jù)計算電流I=160A，在上端變電所設(shè)置一臺PBG536（300/5）專用高爆開關(guān)控制綜采移變。3）、采煤機干線電纜選擇：網(wǎng)絡(luò)允許電壓損失按10%計算：△U=114010%=114V變壓器的電壓損失△Ub=ΣPe*Kx*Rb+ΣPe*Kx*tgΦ*Xb / VeΣPe:用電設(shè)備額定功率和，ΣPe=600KWKx:Rb、Xb變電站阻抗，、(查表得）Ue：額定電壓取1140V△Ub=600**+600***支線電纜電壓損失：△UL=Pe*Kx*L*103 / D*U*S*nPe= 300KW，Kx=，L=220，D=， Ue=1140V，S=70，n=△UL=300**220*103/*1140*70*=則干線允許電壓損失：△U=△Ub+△UL=114v干線電纜截面AA=ΣPe*Kx*L*103/D*U*△UA=600**650*103/*1140*=70mm2按電纜長時允許電流選擇截面：該支路長期工作電流 Ie= Kx*∑Pe /(** COSф)=269A查表UPQ3*95+1*25電纜長時允許電流為285A，故選擇UPQ3*95+1*25電纜一根450m,作為該支路干線電纜。 KBZ400型整空饋電開關(guān)的整定值調(diào)為350A。結(jié)論：6KV干線電纜選擇為UGSP370+116。第七章 供電設(shè)備的選型設(shè)計計算一、綜采工作面負(fù)荷統(tǒng)計設(shè)備名稱功率Pe(kw)Ie/單機（A）KxcosФtgФ計算負(fù)荷備注Pj（KW)Qj(Kvar)Sj(KVA)第一組采煤機6002171140V乳化泵125901140V噴霧泵90651140V小計815第二組工作面刮板機4001140V轉(zhuǎn)載機110801140V破碎機110801140V通訊照明431140V小計624第三組運順皮帶機1601991140v運順皮帶機3201991140v張緊絞車851140v小計488綜放工作面合計1927二、供電線路電源通過電纜由運煤上山供至工作面，供電方式采用分組供電。H″。小于配套電機功率N=850KW，可以使用。吸排水管沿程阻力系數(shù)λp=λx=五、確定水泵工況見五臺泵3條排水管路布置圖。 《規(guī)程》第278條規(guī)定：工作水泵的能力應(yīng)在20小時內(nèi)排出24小時的正常涌水量，備用水泵的能力應(yīng)不小于工作水泵能力的70%，并且工作和備用水泵的總能力，應(yīng)能在20小時內(nèi)排出礦井24小時的最大涌水量，檢修水泵的能力應(yīng)不小于工作水泵能力的75%。73%求各時間區(qū)段：由Go=（=）作垂直線與各拋物線分別交于點GGGG4由（）2得下表：點G0G1G2G3G4得各區(qū)段值：r1= r2= r3= Σr=1總表：點QηQPNG0C130176。72% D′9 、求拋物線、與安裝角特性的交點： 令 則= =30176。求風(fēng)源的靜壓特性：設(shè)通風(fēng)機的全壓系數(shù)為，動壓系數(shù)為G473″型通風(fēng)機=，風(fēng)源的靜壓系數(shù)Yst風(fēng)源特性曲線：Yst=Lk= =利用效率與負(fù)壓之間的比例關(guān)系，得風(fēng)源的靜壓效率曲線：ηYst=ηQ=15=估算空壓機出口壓力空壓機的出口壓力應(yīng)能保證所有風(fēng)動機具的壓力比額定壓力高出一個大氣壓（） P=P進+λL+式中：Pe：為風(fēng)動機具的額定壓力Pe= λ：為每Km輸氣管阻力損失λ= Mpa/Km L: 至最遠處的輸氣距離：L=所以 P=++=選空壓機型號及臺數(shù)依據(jù)Q和P的估算值，選擇L860/8型空壓機兩臺，一臺工作，一臺備用，排氣量60m3/min。4=F42ph4=455732**3==校核F180。0=F02ph0=1238172**==主加速開始F1= F180。a兩卷筒之間的距離二層纏繞時只考慮аn1030180。=(+3)(40+3)=1835mm B＜B180。H=Si+si1=25990+27030=53020NSi拉緊滾筒相遇點的張力?！錱空段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。g重段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。取458。 備用系數(shù) n= 膠帶與滾筒間的摩擦系數(shù) μ=因而 +*27169+4996=S1(1+) S1=2671N S4=36325N S3=(S1+Sk)=(2671+4996)=8050N S2= S1+Sk=2671+4996=7667N重段最小張力Sminzh=8050N5(q+qd)Lg′.gcosβ=5(+)cos0186。cosβ=(++) 1000176。輸送量轉(zhuǎn)載長度落地段長度刮板鏈速電機功率電壓轉(zhuǎn)速中部槽規(guī)格刮板鏈型式刮板鏈規(guī)格700T/h34m8m110kw1140/660v1475r/min1500*730*222mm單鏈30*108mm破斷載荷減速器速比刮板間距與皮帶搭接長度液力耦合器充液量液力耦合器工作輪有效直徑113T:1648mm15m19L562mm二、帶式輸送機的選型由刮板運輸機的輸送量700噸/小時選擇DSP1080/1000型膠帶輸送機，其參數(shù)具體如下：輸送量輸送機長度傾角電機型號電機功率電壓輸送帶規(guī)格徑向扯斷強度800T/h1000m0176。) =80105+ () =104664NS7===18709NS8=S7+L180。相鄰中部槽的最大折曲角，取3176。(2)空段直線段的總阻力Wk= g1Lg (ω1cosβsinβ)=150(cos10176。1350按上表數(shù)據(jù)進行刮板輸送機的選型計算。16 電機尺寸1200*960*650mm17適應(yīng)煤層傾角040176。A