【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 6 8224型號(hào)給煤機(jī)特性參數(shù)型號(hào)8224進(jìn)口尺寸 mm（24）出力 t/h10~100皮帶寬度 mm（24）皮帶上煤層高度 mm（7）最小出口中心距 mm（7） 送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的選擇 送風(fēng)機(jī)的選擇 送風(fēng)機(jī)的作用 送風(fēng)機(jī)的作用是向鍋爐爐膛輸送燃料所必需的空氣量。所輸送的空氣溫度與室溫相同。這種風(fēng)機(jī)要能夠保證供給爐內(nèi)燃燒所需要的空氣量及克服送風(fēng)管道系統(tǒng)的阻力，其輸送的空氣幾乎沒(méi)有燃料的飛灰，因此在結(jié)構(gòu)上沒(méi)有特殊要求，與一般用途的通風(fēng)機(jī)相同。 送風(fēng)機(jī)的類(lèi)型風(fēng)機(jī)按照原理分可分為：1）葉片式風(fēng)機(jī)；2）容積式風(fēng)機(jī)。其中葉片式風(fēng)機(jī)又可分為：離心式風(fēng)機(jī)；軸流式風(fēng)機(jī)。容積式風(fēng)機(jī)可分為：往復(fù)式風(fēng)機(jī)；回轉(zhuǎn)式風(fēng)機(jī)。 對(duì)300MW以上大機(jī)組，多采用軸流式風(fēng)機(jī)。它具有結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小和調(diào)節(jié)效率高等優(yōu)點(diǎn)。根據(jù)《規(guī)程》，送風(fēng)機(jī)的臺(tái)數(shù)、風(fēng)量和壓頭按下列要求確定： (1)每臺(tái)鍋爐應(yīng)裝設(shè)有2臺(tái)送風(fēng)機(jī)，不設(shè)備用風(fēng)機(jī)。(2)送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量的富裕量（5％~10%）取8%，壓頭的富裕量（10％~15%）取12%。 送風(fēng)機(jī)的確定送風(fēng)機(jī)容量的計(jì)算如下： 式中： β1 —— 送風(fēng)機(jī)容量?jī)?chǔ)備系數(shù)，按《規(guī)程》取β1=Bj —— 計(jì)算燃料量V0 —— 理論空氣量αl —— 爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)，αl =Δαl —— 爐膛漏風(fēng)系數(shù)，Δαl =Δαzf —— 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，Δαzf =Δαky—— 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)，Δαky= tlk —— 冷空氣溫度， tlk =22℃b —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮?，b =735mmHgZsf —— 送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)，Zsf =2 送風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算如下： 式中： tlk ——冷空氣溫度,=22℃ b —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮?=735 mmHg β2 —— 壓頭儲(chǔ)備系數(shù),取 β2=110% ΔHn ——風(fēng)道總阻力,ΔHn =3200 tk —— 出廠條件下的流體溫度, tk=20℃ 送風(fēng)機(jī)的選擇依據(jù)根據(jù)送風(fēng)機(jī)的容量和壓頭選擇送風(fēng)機(jī)類(lèi)型。根據(jù)流量和壓頭選擇送風(fēng)機(jī)的型號(hào)，選擇的送風(fēng)機(jī)性能如表27所示：表27 送風(fēng)機(jī)的性能表設(shè)備名稱(chēng)項(xiàng)目單位規(guī)范送風(fēng)機(jī)型號(hào)ASN1908/900轉(zhuǎn)速r/min1490全壓Kpa3717風(fēng)量M3/h414697進(jìn)口溫度℃23送風(fēng)機(jī)電機(jī)型號(hào)YKK45031額定功率KW560電壓V6000電流A轉(zhuǎn)速r/min1491 一次風(fēng)機(jī)的選擇 一次風(fēng)機(jī)的作用 一次風(fēng)機(jī)的作用是提供輸送煤粉的空氣，將煤粉送到燃燒器。由于設(shè)計(jì)采用正壓冷一次風(fēng)輸送煤粉，此時(shí)一次風(fēng)機(jī)相當(dāng)于排粉風(fēng)機(jī)，只是將其位置設(shè)在空氣預(yù)熱器之前。與此相適應(yīng)，需采用三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，已分別加熱工作壓力不同的一次風(fēng)和二次風(fēng)。 一次風(fēng)機(jī)送風(fēng)量的確定風(fēng)機(jī)的基本風(fēng)量按設(shè)計(jì)煤種計(jì)算，應(yīng)包括鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需的一次風(fēng)量、制造廠保證的空氣預(yù)熱器運(yùn)行一年后一次風(fēng)側(cè)的漏風(fēng)量加上需由一次風(fēng)機(jī)所提供的磨煤機(jī)密封風(fēng)量損失（按全部磨煤機(jī)計(jì)算）。 風(fēng)機(jī)的風(fēng)量裕量宜不小于35％，另加溫度裕量，可按“夏季通風(fēng)室外計(jì)算溫度”來(lái)確定；風(fēng)機(jī)的壓頭裕量宜為30％。對(duì)于與送風(fēng)機(jī)串聯(lián)運(yùn)行的冷一次風(fēng)機(jī)，壓頭裕量可增加到35％。 一次風(fēng)機(jī)的流量為5臺(tái)運(yùn)行的磨煤機(jī)最大通風(fēng)量的和，每臺(tái)磨煤機(jī)的實(shí)際最大通風(fēng)量：QV=Qx=QV 247。 3600Zm= 其中Zm 指的是運(yùn)行磨煤機(jī)臺(tái)數(shù) 一次風(fēng)機(jī)全壓的計(jì)算KP=T101325/TJ/b=27273101325/303/99898=Kp—— 介質(zhì)密度修正系數(shù)T —— 額定負(fù)荷下風(fēng)機(jī)中熱力學(xué)溫度，本次設(shè)計(jì)為(0+273)KB —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮海敬卧O(shè)計(jì)取99898Pa HZS=KpHx==HZS—— 風(fēng)機(jī)在實(shí)際狀態(tài)下的全壓Hx—— 風(fēng)機(jī)在理想狀態(tài)下的全壓 一次風(fēng)機(jī)的選擇依據(jù) 本次設(shè)計(jì)選擇一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)，型式采用軸流式，由于一次風(fēng)機(jī)計(jì)算流量為Qx=，HZS=。參照規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，選擇型式如表28所示：型式流量m3/h壓力Pa轉(zhuǎn)速r/min功率P（w）生產(chǎn)廠家AsT1750/12502759681313209851000武漢鼓風(fēng)機(jī)廠表28 一次風(fēng)機(jī)參數(shù) 引風(fēng)機(jī)的選擇 引風(fēng)機(jī)的作用引風(fēng)機(jī)的作用是把燃料燃燒后所生成的煙氣從鍋爐中抽出，并排入大氣。由于煙氣是有害氣體，而且溫度較高，故應(yīng)在軸承箱內(nèi)裝有冷水裝置，使引風(fēng)機(jī)的軸承得到良好的冷卻。同時(shí)引風(fēng)機(jī)還應(yīng)有良好的密封性，以免煙氣外泄。此外因煙氣中含有一定量的飛灰，為減輕引風(fēng)機(jī)的磨損，葉片和機(jī)殼的鋼板均需加厚，且采用耐磨材料，以延長(zhǎng)使用壽命。 引風(fēng)機(jī)的選擇引風(fēng)機(jī)的壓頭計(jì)算： 煙氣容積： =0+(α1)V0 =+() = m3/kg 其中：—— 實(shí)際煙氣容積 m3/kgV0—— 理論空氣量 m3/kg0—— 理論煙氣容積 m3/kgα—— 爐膛出口處的過(guò)量空氣系數(shù)，α= ρy0= === ρy0—— 實(shí)際狀態(tài)下的煙氣密度 kg/ m3Kρ= = = = Kρ——介質(zhì)密度修正系數(shù) T—— 額定負(fù)荷下風(fēng)機(jī)中熱力學(xué)溫度 ，本次設(shè)計(jì)為0+273 Tj——廠家設(shè)計(jì)計(jì)算溫度，本次設(shè)計(jì)溫度為200+273 b ——當(dāng)?shù)卮髿鈮海敬卧O(shè)計(jì)取b=99898Pa 則：Hzs= KρHx= = Hzs——風(fēng)機(jī)在實(shí)際狀態(tài)下的全壓 Pa Hx——風(fēng)機(jī)在理想狀態(tài)下的全壓， Pa引風(fēng)機(jī)流量的計(jì)算： Vgf = Bj（+△αV0） = 1 4 1 7 4 2 （+） = = Bj ——計(jì)算燃燒量 t/h ——實(shí)際排煙容積 m3/kg V0——理論空氣量 m3/kg △α——爐膛出口至引風(fēng)機(jī)入口的漏風(fēng)系數(shù)之和 △α = △αgr+△αzr +△αsm+△αky+△αcc+△αyd = +++++ = Qyf —— 引風(fēng)機(jī)的介質(zhì)溫度（排煙溫度）本次設(shè)計(jì)取值為1300C Vgf —— 額定負(fù)荷下的煙氣量則引風(fēng)機(jī)的流量 ：Qx= = =——流量?jī)?chǔ)備系數(shù)， Qx——引風(fēng)機(jī)的流量 m3/h 引風(fēng)機(jī)的確定 本次設(shè)計(jì)選擇兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)，均采用軸流風(fēng)機(jī)，壓頭Hzs=，參照規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)， m3/h Pa，故選擇型式如表29所示：表29 引風(fēng)機(jī)參數(shù) 型式流量m3/h壓力Pa轉(zhuǎn)速r/min煙溫0C生產(chǎn)廠家MLHIR170/28397259336009851000 武漢鼓風(fēng)機(jī)廠 除塵設(shè)備的選擇 除塵設(shè)備的作用除塵設(shè)備的作用是撲捉煙氣中的粉塵，降低煙氣中粉塵濃度。爐膛燃燒后的煙氣中含有大量粉塵，若不經(jīng)過(guò)處理，直接排放到大氣中，將會(huì)帶來(lái)很大的污染，而且在煙氣中含有大量不完全燃燒的炭粒以及許多碳?xì)浠衔铮@些碳?xì)浠衔锒际怯蒀、H、S、O等元素組成的復(fù)雜有機(jī)化合物。大量化合物還是致癌物質(zhì)。因此高效除塵裝置是電站鍋爐必備的組成部分。 除塵設(shè)備的分類(lèi)除塵器可分為布袋除塵器和電除塵器兩種。布袋除塵器是含塵氣體通過(guò)濾袋濾去其中塵粒的除塵裝置。電除塵器（EP）又稱(chēng)靜電除塵器，是利用靜電除塵力使塵?；蛞后w粒子與氣體分離的裝置。電除塵器按集塵極的形式不同有管式和板式之分。 除塵設(shè)備的選擇除塵設(shè)備的選擇應(yīng)使煙氣中排放的粉塵量及其濃度符合現(xiàn)行的環(huán)境保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)的要求，并應(yīng)考慮煤灰特性、工藝及灰渣綜合利用的要求。本次設(shè)計(jì)選擇靜電除塵器。 每臺(tái)鍋爐設(shè)置的靜電除塵器臺(tái)數(shù)不宜少于兩組，對(duì)220t/h～420t/h鍋爐，根據(jù)工程具體條件也可只設(shè)一組。3 原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算本次設(shè)計(jì)的原則性熱力系統(tǒng)，其回?zé)峒訜岬募?jí)數(shù)為八級(jí)，℃，各加熱器形式除一臺(tái)除氧器為混合式外，其余均為表面式加熱器。 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。 機(jī)組有八段不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為三臺(tái)高壓加熱器、一臺(tái)除氧器、四臺(tái)低壓加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。其中，高壓缸抽汽送至1高壓加熱器，高壓缸排汽送至2高壓加熱器，中壓缸抽汽送至3高壓加熱器，中壓缸排汽送至除氧器，低壓缸不同段抽汽分別送至低壓加熱器。 3高壓加熱器由于抽汽過(guò)熱度很大，為了充分利用加熱蒸汽的過(guò)熱度及降低疏水的出口溫度，故高壓加熱器把傳熱面設(shè)置為三部分：內(nèi)置式過(guò)熱蒸汽冷卻段、凝結(jié)段和疏水冷卻段。這樣提高三臺(tái)“高加”水溫的同時(shí)還減少“高加”溫差，使不可逆損失減少，提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。1 、2 、3高壓加熱器采用疏水逐級(jí)自流方式進(jìn)入除氧器，這樣提高了熱經(jīng)濟(jì)性。8低壓加熱器的回?zé)岢槠麃?lái)自低壓缸，此時(shí)蒸汽壓力和溫度低，故低壓加熱器由凝結(jié)段和疏水冷卻段組成，疏水方式采用逐級(jí)自流，最后流至凝汽器熱井中。除氧器(4段抽汽)采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高了機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡(jiǎn)化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定鑒于化學(xué)除鹽水的品質(zhì)難以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的方法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以本機(jī)組補(bǔ)充水送入凝汽器中。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定連續(xù)排污就是不斷地從汽包中含鹽濃度較高的部位排出一部分鍋水，使鍋水含鹽濃度不致過(guò)高。通過(guò)連續(xù)排污管，引至連續(xù)排污擴(kuò)容器，擴(kuò)容降壓蒸發(fā)出部分工質(zhì)，引入熱力系統(tǒng)除氧器，以回收工質(zhì)利用熱量；擴(kuò)容蒸發(fā)后剩余的排污水溫高于100℃，可再引入排污冷卻器用以加熱從化學(xué)車(chē)間來(lái)的軟化水，排污水溫降至50℃左右后，方可排入地溝。為了簡(jiǎn)化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級(jí)排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。 原則性熱力系統(tǒng)圖 依據(jù)上述擬定的加熱器臺(tái)數(shù)和各段回?zé)岢槠?，以及補(bǔ)充水系統(tǒng)和連續(xù)排污利用系統(tǒng)，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖如下圖31所示：圖31 原則性熱力系統(tǒng)圖 汽水綜合參數(shù)表 設(shè)計(jì)計(jì)算選用的數(shù)據(jù)有如下： 制造廠提供的軸封漏氣量及其參數(shù)，如表33所示。 鍋爐連續(xù)排污量：Dbl= ，全廠汽水損失：Dl= 機(jī)組的機(jī)電效率： 選擇回?zé)峒訜崞餍剩?，擴(kuò)容器效率： 連續(xù)排污擴(kuò)容器壓力：，化學(xué)補(bǔ)充水溫：20℃ 給水泵組給水焓升kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升kJ/kg 參考《熱力發(fā)電廠》選定各加熱器出口端差如表31所示：表31 各加熱器出口端差加熱器編號(hào)H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8端差θ(℃)11103333管道壓損如表32所示：表32 管道壓損表管段名稱(chēng)主汽門(mén)和調(diào)節(jié)汽門(mén)再熱器中壓聯(lián)合汽門(mén)抽汽管小汽輪機(jī)進(jìn)汽管中低壓管壓損△P(%)410652軸封漏汽量及其參數(shù)表33 所示表33 軸封漏汽量及其參數(shù)軸封漏汽編號(hào)數(shù)量(Kg)份額焓值(kJ/kg)去處主汽門(mén)門(mén)桿4119至H2中壓聯(lián)合汽門(mén)門(mén)桿3770至H3高壓缸前后汽封12300至H4(HD)低壓缸汽封13732716至SG總計(jì)21562依據(jù)等溫升，得到飽和水溫度，加上端差，得到對(duì)應(yīng)下的抽汽壓力，抽汽溫度。由上各條件得出計(jì)算點(diǎn)汽水焓值如表34所示。表34 項(xiàng)目單位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回?zé)岢槠槠麎毫Mpa抽汽溫度t℃435143抽汽焓值hkJ/kg314225202716抽汽壓損△p%66686666加熱器壓力p′Mpap′壓力下的飽和水溫度℃p′壓力下