【文章內(nèi)容簡介】 J/kg2410水側(cè)加熱器出口水焓hwjkJ/kg加熱器進口水焓hwj+1kJ/kg給水焓升=hwj—hwj+1kJ/kg 參考《熱力發(fā)電廠》教材和計算得出新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)。表12 新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)表 汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器（出口）氣輪機高壓（如口）再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器入口出口壓力pMPa溫度t℃540537317537蒸汽焓hkJ/kg3427339730173532水焓hwkJ/kg再熱蒸汽焓升qrhkJ/kg515 回?zé)嵯到y(tǒng)的計算汽輪機總耗汽量 （11）則 鍋爐蒸發(fā)量 （12）則 （13） 即 鍋爐排污量 （14）即 擴容器蒸汽份額為，取擴容器效率 (15) 擴容后排污水份額 (16) 化學(xué)補充水量 （17） 即 鍋爐給水量 （18） 即 排污冷卻器計算；補充水溫=20℃，取排污冷卻端差為8℃，則有排污冷卻器熱平衡式： （19） 于是 （1） 由高壓加熱器H1熱平衡計算求；如圖13圖13 H1計算 （2） 由高壓加熱器H2熱平衡計算求；如圖14 圖14 H2計算 H2的疏水 再熱蒸汽量 （3）由高壓加熱器H3的熱平衡計算求；如圖15已知給水在給水泵中的焓升為 圖15 H4計算 H3的疏水 （4）除氧器H4熱平衡計算求；如圖16由圖所示，除氧器的物質(zhì)平衡，； 圖16 除氧器H4計算 除氧器的熱平衡式： 故 （5）低壓加熱器H5熱平衡計算求；如圖17 圖17 H5計算 （6）由低壓加熱器H6熱平衡計算求；如圖18 圖18 H6計算 H6疏水（7）由低壓加熱器H7熱平衡計算求；如圖19 圖19 H7計算 H7疏水（8）；如圖110圖110 H8計算先計算熱井的物質(zhì)平衡整體熱平衡式： 凝汽器排氣量 汽輪機總汽耗量及各項汽水流量計算 由表得熱器熱焓 （110） 第一段抽汽做功不足系數(shù)： （111）第二段抽汽做功不足系數(shù)： 第三段抽汽做功不足系數(shù)： 第四段抽汽做功不足系數(shù)： 第五段抽汽做功不足系數(shù)： 第六段抽汽做功不足系數(shù)： 第七段抽汽做功不足系數(shù)： 第八段抽汽做功不足系數(shù)：由計算列出各級抽氣份額及其作功不足系數(shù)Y之乘積列表所示，根據(jù)D求得級抽氣量Dj表17 抽氣份額及其作功不足系數(shù)Y表 jYjjYjDj=j D0 （110）凝汽流量核算： （111）根據(jù)D0計算各項汽水流量列表表18 項目符號份額全廠汽水損失軸封用汽鍋爐排污量連續(xù)排污擴容蒸汽連續(xù)排污后排污水再熱蒸汽量化學(xué)補充水量鍋爐蒸發(fā)量汽輪機總汽耗量鍋爐給水量小汽輪機用汽量 汽輪機功率核算根據(jù)汽輪機功率方程式（=0） （112）第一段抽汽量做功率得： 第二段抽汽量功率得： 第三段抽汽量功率得： 第四段抽汽量功率得： 第五段抽汽量功率得： 第六段抽汽量功率得： 第七段抽汽量功率得： 第八段抽汽量功率得： 汽輪機排汽量得: 表示計算正確。 熱經(jīng)濟指標(biāo)計算. （112） （113） （114）若不考慮在熱管道的能量損失，則 （115） （116） 全廠熱效率 （117） 全廠熱耗率 （118） 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 （119）表19汽輪機熱力計算數(shù)據(jù)匯總表：序號項 目符號單位來源或計算公式調(diào)級級第一壓力級末級1蒸汽流量Dt/h由回?zé)嵯到y(tǒng)計算得出2噴嘴平均直徑dnmm選定110080021853動葉平均直徑dbmm選定110080021904級前壓力P0MPa查hs圖得5級前溫度（干度）t0/x186。C查hs圖得535116級前焓值h0kJ/kg查hs圖得339726777圓周速度um/s 8理想焓降△htkJ/kg預(yù)算確定1309理想速度ctm/s10假想速比xt_Xt=11反動度Ωm%選定124912利用上級的余速動能△hc0kJ/kgμ0選定后由公式算00013噴嘴理想焓降△hnkJ/kg△hn=(1Ωm)△ht14噴嘴滯止焓降△hn*kJ/kg△hn*=△hn+△hc015噴嘴出口理想速度c1tm/s16噴嘴速度系數(shù)φ估計選定17噴嘴出口實際速度c1m/sc1=φc1t46418噴嘴損失△hnξkJ/kg△hnξ=△hn*(1φ2)19噴嘴后壓力p1MPa查hs圖得20噴嘴后溫度（干度）t1/x186。C/查hs圖得4731121噴嘴出口理想比容ν1tm3/kg查hs圖得22噴嘴出口截面積Ancm2An=Gv1t/μnc1t23噴嘴出汽角ɑ1(186。)據(jù)試驗資料及An選定171924噴嘴出汽角正弦值sinɑ1計算An時選定25噴嘴節(jié)距tnmm據(jù)試驗資料選t,定tn26噴嘴寬度Bnmm據(jù)隔板撓度的要求選32307527噴嘴數(shù)zn只42718328噴嘴出口高度lnmm調(diào)節(jié)級選壓力級計算出43129429部分進汽度e選定1130動葉出口相對速度ω1m/s由速度三角形求得14931相對于的焓降△hw1kJ/kg1132動葉理想焓降△hbkJ/kg△hb=Ωm△ht9233動葉滯止焓降△hb*kJ/kg△hb*=△hb+△hw110334動葉出口理想速度ω2tm/s34745335動葉速度系數(shù)ψ查取36動葉損失△hbξkJ/kg△hbξ=(1ψ2)△hb*37動葉出口實際速度ω2m/sω1=ψω2t38動葉出口絕對速度c2m/s由速度三角形求得20539余速損失△hc2kJ/kg40動葉后壓力p2MPa查hs圖得41動葉后溫度（干度）t2/x2186。C/查hs圖得450142動葉出口比容ν2m3/kg查hs圖得2743動葉出口截面積AbCm2計算得出68544動葉出汽角β2(186。)據(jù)試驗資料及Ab選定2845動葉出汽角正弦sinβ2計算Ab時選定46動葉節(jié)距tbmm據(jù)風(fēng)洞資料選t定tb47動葉寬度Bbmm據(jù)動葉彎應(yīng)力及頻率定45555548動葉只數(shù)zb只據(jù)db,tb定30819854249動葉出口高度lbmm據(jù)公式計算465150葉高損失△hlkJ/kg51輪周有效焓降△hukJ/kg據(jù)公式計算52輪周功率PuKwPu=27252694853輪周效率ηu%54鼓風(fēng)摩擦損失△hfkJ/kg按經(jīng)驗公式計算55隔板汽封直徑dpmm選定59075056隔板汽封間隙δpmm選定57隔板汽封齒數(shù)z個選定6358隔板漏氣損失△hpkJ/kg按經(jīng)驗公式計算59葉頂軸向間隙δtmm選定60圍帶厚度△smm選定61葉頂漏氣損失△hptkJ/kg按經(jīng)驗公式計算62級的平均干度xm63濕氣損失△hxkJ/kg△hx=(1xm)△hu64級內(nèi)有效焓降△hikJ/kg△hi=△htΣ△h65級相對內(nèi)效率ηi%808066級的內(nèi)功率Pikw257062. 汽機車間主要設(shè)備的確定（包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加熱器、軸封加熱器等）凝結(jié)水系統(tǒng)的主要功能是將熱井中的凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，經(jīng)除鹽裝置、汽封加熱器、低壓加熱器輸送到除氧器，期間還對凝結(jié)水進行加熱、除氧、化學(xué)水處理和除雜質(zhì)。此外，凝結(jié)水系統(tǒng)還向各有關(guān)用戶提供水源，如給水泵的密封水、減溫器的減溫水、各有關(guān)系統(tǒng)的補給水以及汽輪機低壓缸噴水等。凝結(jié)水系統(tǒng)主要包括凝汽器、凝結(jié)水泵、凝結(jié)水補充水水箱、凝結(jié)水精處理裝置、汽封加熱器、低壓加熱器以及連接上述各設(shè)備所需要的管道、閥門等。本設(shè)計的凝結(jié)水系統(tǒng)由凝汽設(shè)備、凝補水系統(tǒng)、汽封加熱器、疏水冷卻器和低壓加熱器等組成。凝結(jié)水系統(tǒng)主要包括：1. 凝汽器2. 凝結(jié)水泵2臺100%容量的凝結(jié)水泵，一臺運行，一臺備用3. 凝結(jié)水精處理裝置100%容量一臺和100%容量的電動旁路4. 汽封加熱器5. 疏水冷卻器6. 低壓加熱器7. 凝結(jié)水補充水泵、凝結(jié)水收集水箱、水環(huán)式真空泵及冷卻器以及連接上述設(shè)備所需要的管道、閥門