【文章內(nèi)容簡介】 3 鍋爐形式和參數(shù)鍋爐形式：HG—1025/　　最大連續(xù)蒸發(fā)量：Db=1025t/h　　過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=，tb=540℃　　再熱蒸汽出口參數(shù)：，trh=540℃ 汽包壓力：pst= 鍋爐效率：91% 計算中選用的數(shù)據(jù) 小汽機(jī)水流量 制造廠提供的軸封蒸氣量及其參數(shù)如表22所示。 鍋爐連續(xù)排污量：Dbl= 全廠汽水損失：Dl= 其它有關(guān)數(shù)據(jù) 機(jī)組的機(jī)電效率： 選擇回?zé)峒訜崞餍剩? 擴(kuò)容器效率： 連續(xù)排污擴(kuò)容器壓力： 化學(xué)補(bǔ)充水溫：20℃ 給水泵組給水焓升kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升kJ/kg 表22 各加熱器出口端差加熱器編號H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8端差θ(℃)11103333表23 管道壓損表管段名稱主汽門和調(diào)節(jié)汽門再熱器中壓聯(lián)合汽門抽汽管小汽輪機(jī)進(jìn)汽管中低壓管壓損△P(%)410652表24 軸封汽量及其參數(shù)軸封漏汽編號數(shù)量(Kg)份額焓值(kj/kg)去處主汽門門桿4119至H2中壓聯(lián)合汽門門桿3770至H3高壓缸前后汽封12300至H4(HD)低壓缸汽封13732716至SG總計21562圖21 原則性熱力系統(tǒng)計算用圖圖2—2 汽輪機(jī)各段抽汽熱力過程線上各條件得出計算點汽水焓值如表25項目單位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回?zé)岢槠槠麎毫Mpa抽汽溫度t℃435143抽汽焓值hkJ/kg314225202716抽汽壓損△p%66686666加熱器壓力p′Mpap′壓力下的飽和水溫度℃p′壓力下的飽和水焓kJ/kg1045抽汽放熱q=hkJ/kg2475水側(cè)傳熱端差δt℃111033330加熱器出口水溫tj℃加熱器出口水焓kJ/kg加熱器進(jìn)口水溫tj+1℃加熱器進(jìn)口水焓kJ/kg給水焓升kJ/kg表2—5 新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計算點參數(shù)如表26表26 新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計算點參數(shù)汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器(出口)汽輪機(jī)高壓缸(入口)再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴(kuò)容器入口出口壓力Mpa溫度℃540537537蒸汽焓kj/kg3412水焓kj/kg再熱蒸汽焓kj/kg汽輪機(jī)總耗汽量 則 鍋爐蒸發(fā)量 則 即 鍋爐給水量（此工況應(yīng)扣去過熱器減溫水量）即 鍋爐連續(xù)排污量: 則 擴(kuò)容器蒸汽份額為取擴(kuò)容效率 擴(kuò)容后排污水份額 化學(xué)補(bǔ)充水量 即 排污冷卻器的計算:補(bǔ)充水溫，取排污冷卻器端差為8℃，則 由排污冷卻器熱平衡式 所以 KJ/Kg圖23鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)簡圖 計算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽量 (1)由高壓加熱器H1熱平衡計算求如下圖 圖24一號高壓加熱器簡圖 (2)由高壓加熱器H2熱平衡計算求如下圖H2的疏水 再熱蒸汽量 圖25 二號高壓加熱器簡圖 (3)高壓加熱器H3熱平衡計算求如下圖H3的疏水 圖26 三號高壓加熱器簡圖(4) 由除氧器H4熱平衡計算求 由右圖所示, 除氧器的物質(zhì)平衡,求凝結(jié)水進(jìn)水量 除氧器出口水量 故 圖27 除氧器的簡圖(5)低壓加熱器H5熱平衡計算求如下圖 圖28 五號低壓加熱器簡圖(6) 低壓加熱器H6\H7熱平衡計算求如下圖 圖29 六七號低壓加熱器簡圖 H6的熱平衡方程 （1）A點的熱平衡方程 （2）H7的熱平衡方程 （3）聯(lián) 立1 2 3 得； 解得；H7的疏水 (8)由低壓加熱器H8,軸封冷卻器SG和凝汽器熱井共同構(gòu)成一整體的熱平衡計算求 圖211 八號低加加熱器和軸封加熱器的簡圖 整體熱平衡式(忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升)則凝汽器排汽量 汽輪機(jī)汽耗量計算和流量的校核 （1）、作功不足系數(shù)的計算 各級抽汽份額及作功不足系數(shù)之乘積列表所示,根據(jù)求得級抽汽量也列于表27中表27 和 (2 )汽輪機(jī)汽耗量的計算 根據(jù)，求得各級回?zé)岢槠浚擦性诒?中，并校核。 兩者是一致的。根據(jù)計算各項汽水流量列于表28中表28 各項汽水流量項目符號全廠汽水損失軸封用汽鍋爐排污一級連排擴(kuò)容蒸汽一級連排擴(kuò)容排污水小汽輪機(jī)用氣量化學(xué)補(bǔ)充水再熱蒸汽量汽輪機(jī)總汽耗鍋爐蒸發(fā)量鍋爐給水量(3) 汽輪機(jī)功率的核算 根據(jù)汽輪機(jī)功率的方程式(其中第1 ，2段抽汽) （ KW ） KW 表示計算正確 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算(1) 機(jī)組熱耗 熱耗率 絕對電耗率 (2) 鍋爐熱負(fù)荷和管道效率 根據(jù)鍋爐和汽輪機(jī)提供的新汽參數(shù)（p,t）查的過熱器出口焓反而低于汽輪機(jī)入口新汽焓，這是不可能的，為此在計算中取== （3）全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全廠熱效率 全廠熱耗率 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 KJ/(KWh)3 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算 燃料性質(zhì)及鍋爐各部件的重要參數(shù)（1） 設(shè)計煤種：義馬煙煤（2） 燃料特性參數(shù)： C = % H = % O=% N =0. 7% S =% =% A =15% Qyd =19690 kj/kg =41% Kkm =（3） 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)： 過熱蒸汽出口溫度：=540℃ 給水溫度：=℃ 再熱蒸汽進(jìn)口溫度：=℃ 汽包壓力：P= 再熱蒸汽出口溫度：=540℃ 鍋爐效率：（4） 鍋爐型式：HG—1025/（5） 鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù) 爐膛出口過量空氣系數(shù)：αl= 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)：Δαky=*2 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)：Δαzf= 除塵器漏風(fēng)系數(shù)：Δαc= 燃燒系統(tǒng)的計算表31 燃燒系統(tǒng)計算數(shù)據(jù)名稱符號單位公式結(jié)果燃料低發(fā)熱量前面計算19690預(yù)熱器出口空氣比值采用預(yù)熱器空氣進(jìn)口溫度采用59預(yù)熱器空氣進(jìn)口焓溫焓表冷風(fēng)溫度采用25冷風(fēng)焓溫焓表空氣爐外加熱量燃料物理熱不考慮燃料支配熱量=++排煙溫度假設(shè)155排煙焓溫焓表排煙熱損失=機(jī)械未完全燃燒熱損失給定化學(xué)未完全燃燒熱損失給定鍋爐機(jī)組散熱損失查表得灰渣物理熱損失忽略不計總熱損失=++++續(xù)表鍋爐機(jī)組效率=設(shè)計誤差保熱系數(shù)效率的相對誤差=過熱汽出口焓水蒸汽表給水焓水蒸汽表再熱汽出口焓水蒸汽表再熱汽進(jìn)口焓水蒸汽表過熱汽流量給定再熱汽流量給定1567鍋爐機(jī)組吸熱量=（）+（） 鍋爐每小時燃料消耗量式中 鍋爐蒸發(fā)量 再熱蒸汽出口焓 過熱蒸汽出口焓 低位發(fā)熱量 給水焓 鍋爐效率 再熱蒸汽流量 鍋爐計算燃料消耗量式中 機(jī)械未完全燃燒熱損失，％ 理論空氣量的計算 理論煙氣容積計算 試中： 所以 磨煤機(jī)選擇目前有關(guān)磨煤機(jī)的選擇大體是這樣的，對于煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較多的劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù)Kkm，或灰份Aar30% 以及水分Mar12% 的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機(jī)；對于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)Kkm，的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。在選用磨煤機(jī)的時候還必須結(jié)合制粉系統(tǒng)一起考慮。可以參照《鍋爐原理》進(jìn)行選擇。MPS磨煤機(jī)是一種新型中速磨煤機(jī)，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內(nèi)有三個磨輥，它們相互間的位置成120176。角。每個磨輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地轉(zhuǎn)動。電動機(jī)通過減速器帶動磨環(huán)轉(zhuǎn)動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風(fēng)環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從