【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 21127074/9043953855\2835電機(jī)型號(hào)臺(tái)數(shù)功率kw轉(zhuǎn)速r/minYDKK1120310/1222000/1000595/496第三章　原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算第一節(jié)　原則性熱力系統(tǒng)的擬定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)及制造廠提供的汽水系統(tǒng)來(lái)擬定原則熱力系統(tǒng)?；?zé)峒訜峒?jí)數(shù)為八級(jí)。C，各加熱器型式除一臺(tái)高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下擬定原則性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖。原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過(guò)時(shí)參數(shù)發(fā)生變化的各種必須的熱力設(shè)備，僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際上表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過(guò)程，它反映了發(fā)電廠熱功能量轉(zhuǎn)換過(guò)程的技術(shù)完善程度的熱經(jīng)濟(jì)性。一、給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)和除氧器系統(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響，系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單，運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。本機(jī)有八級(jí)不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”，除氧器為混合式加熱器，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配。1高壓加熱器和5低壓加熱器，由于抽汽過(guò)熱度很大，設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器，一方面提高三臺(tái)高加出口水溫，另一方面減少3高加溫差，使不可逆損失減小，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，但如果采用疏水泵將其打入所對(duì)應(yīng)的高加出口水中，會(huì)使系統(tǒng)復(fù)雜，同時(shí)，疏水溫度高對(duì)水泵的運(yùn)行不利，使安全性降低。在3高加之間設(shè)外圍式疏水冷卻器，減少了對(duì)三段抽汽的排擠，使三段抽汽不再減少很多，五段抽汽（5低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過(guò)熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。5低加疏水自流入6低加（六段抽汽）繼而與6＃低加流水自流入7低加，此設(shè)計(jì)簡(jiǎn)化了系統(tǒng)，提高了安全性。7低加疏水采用疏水疏水逐級(jí)自流流入8號(hào)低加。8＃低加疏水自流入凝汽器中，因未級(jí)抽汽量較多，減少了冷源損失。除氧器采用滑壓運(yùn)行，對(duì)應(yīng)飽和水溫度為166。C，采用此除氧器有以下優(yōu)點(diǎn)：可以至少減少一臺(tái)價(jià)格貴運(yùn)行十分可靠的高壓加熱器；當(dāng)高壓加熱器因故停用時(shí)，給水溫度仍可保持在240。C，以采用大氣式除氧器給水溫度104。C距正常給水溫度差值小，這樣就可以減小給水溫度大幅度變動(dòng)給鍋爐運(yùn)行的影響；高壓除氧器有利于避免除氧器的“自生沸騰”；除氧器壓力高，對(duì)應(yīng)的飽和溫度高了，溫度高不僅使氣體溶解度降低，同時(shí)氣體在水中的離析過(guò)程加劇，有利于提高除氧效果。二、補(bǔ)水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學(xué)除鹽水的品質(zhì)已達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的辦法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以補(bǔ)充水均送入凝汽器中。三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過(guò)化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的排污量大為減少，為了簡(jiǎn)化系統(tǒng)，腹脹高壓工級(jí)排污擴(kuò)容水系統(tǒng)，主要是為了回收工質(zhì)的熱量，從汽包流出的排污水徑節(jié)流降低后，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量。含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，或加熱化學(xué)補(bǔ)充水后降至50。C以下排入地溝。四、原則性熱力系統(tǒng)圖（見(jiàn)附圖二）第二節(jié) 原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算一、汽輪機(jī)型式及參數(shù)機(jī)組型式：額定功率：Ned＝300MW初參數(shù)：P。＝ t。＝℃再熱參數(shù)：冷段壓力Pzr= 冷段溫度：319℃ 熱段壓力P`zr= 熱段溫度：535℃排汽參數(shù)：Pn= hn=2255KJ/kg機(jī)電效率：ηtd=回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)：該機(jī)組有八級(jí)不調(diào)整抽汽，額定工況時(shí)其抽氣參數(shù)見(jiàn)表33二、鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式：鍋爐參數(shù)：額定蒸發(fā)量950T/h；溫度540℃　　　　??；鍋爐效率：%三、計(jì)算中選用的其它參數(shù) 進(jìn)汽參數(shù)的節(jié)流損失為新蒸壓力5%； 抽汽管道的壓損為抽氣壓力的8%； 給水泵小汽輪機(jī)汽耗量Dtd=，功率Ptd=6380KW,（）,溫度為3360C，排汽壓力為7085103MPa()。 排污量Dpw=； 汽水損失：Dqs=； 加熱器效率：ηr＝； 機(jī)組的機(jī)電效率ηmg=ηmηg== 排污冷卻器效率：ηpl= 軸封用汽：Df＝。制造廠提供的軸封抽汽引至各加熱器的焓值及其份額見(jiàn)表31表31(引至各換熱器的αｆ、ｈｆ　)軸封漏氣編號(hào)數(shù)量（kg）份額αsg（%）焓值（kJ/kg）去處主汽門(mén)門(mén)桿αsg14119至H2中亞聯(lián)合汽門(mén)門(mén)桿αsg237703444至H3高壓缸前后汽封αsg312300至H4(HD)低壓缸汽封αsg41373至SG總 計(jì)∑21562∑αf=四、計(jì)算目的選擇設(shè)備，提供數(shù)據(jù)；計(jì)算熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。五、計(jì)算步驟（1）熱力過(guò)程線根據(jù)hs圖作出額定工況時(shí)各抽汽點(diǎn)的膨脹熱力過(guò)程線（附圖三）（2）根據(jù)給定的初終參數(shù)和各回?zé)釁?shù)查hs圖或水蒸汽性質(zhì)表，作機(jī)組汽水參數(shù)表，取新蒸汽門(mén)和調(diào)整汽門(mén)的壓損為5%，再熱蒸汽壓損為10%，由給水泵壓力Pgs＝。見(jiàn)表23（3）各種汽水流量計(jì)算取新汽經(jīng)主汽門(mén)和調(diào)整氣門(mén)的壓降損失為5%，則 ℃t0=℃t039。=℃，h0＝，已知再熱器熱段的蒸汽壓力,。 b．汽輪機(jī)總耗汽量則鍋爐蒸發(fā)量 即鍋爐排污量： 即 鍋爐補(bǔ)充水量： 即 （4） 汽水參數(shù)表 根據(jù)同類(lèi)型機(jī)組相關(guān)參數(shù)及查閱HS圖表可得出各點(diǎn)汽水參數(shù)，如表33所示。表33 汽水參數(shù)表 項(xiàng)目單位 H1H2H3H4H5H6H7SG1H8C抽汽壓力PMPa抽汽溫度t℃38331743333423113983抽汽焓值hKJ/kg316030483370327031303000284026802458抽汽壓損△PMPa888滑壓8888加熱器壓力P1MPaP壓力下的飽和水溫t℃2742442021771381088866P＇壓力下的飽和水溫ts℃2712411981681351068664P＇壓力下的飽和水焓hsKJ/kg1038918763692583496389303抽汽放熱q=hhsKJ/kg21222130260725782547250424512377端　　差℃00000555加熱器出口水焓KJ/kg加熱器進(jìn)口水焓KJ/kg給水焓升KJ/kg（5）各段抽氣量和凝汽量的計(jì)算①H1的計(jì)算（見(jiàn)圖31） 由高壓加熱器Ｈ1熱平衡計(jì)算求α1 圖31 H1的計(jì)算②H2的計(jì)算（見(jiàn)圖32） 由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求α2 圖32 H2的計(jì)算再熱蒸汽量αrh =1—α1—α2=③ H3的計(jì)算（見(jiàn)圖33）圖33 H3的計(jì)算④H4cy計(jì)算 （見(jiàn)圖34） 由除氧器H4熱平衡計(jì)算求α4 由圖所示,除氧器物質(zhì)平衡, 求凝結(jié)水進(jìn)入量。除氧器出水量圖34 H4的計(jì)算⑤H5的計(jì)算（見(jiàn)圖35） 由低壓加熱器H5熱衡計(jì)算求α5 圖35 H5的計(jì)算⑥H6的計(jì)算（見(jiàn)圖36） 由低壓加熱器H6熱平衡方程計(jì)算α6圖36 H6的計(jì)算⑦H7的計(jì)算（見(jiàn)圖37） 由低壓加熱器H6熱平衡方程計(jì)算α7圖37 H7的計(jì)算⑧H8的計(jì)算（見(jiàn)圖38） 由低壓加熱器H8熱平衡方程計(jì)算α8 ，在計(jì)算8低加時(shí),把HSG作為一個(gè)整體進(jìn)行計(jì)算,并忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升由熱井的物質(zhì)平衡得： 兩者計(jì)算結(jié)果相同,表明以上計(jì)算誤差很小圖38 H8的計(jì)算（6）汽輪機(jī)汽耗量，各項(xiàng)汽水流量的計(jì)算①作功不足系數(shù)的計(jì)算由前可知再熱器焓升，可計(jì)算出各抽汽做功不足系數(shù)，整理各抽汽份額及做功不足系數(shù)列在表34中。表34（各級(jí)抽汽份額及其作功不足系數(shù)乘積）②汽輪機(jī)汽耗量計(jì)算 凝汽器流量核算：兩者計(jì)算一致根據(jù)計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列于表中（35）表35（汽水流量表）項(xiàng)目符號(hào)份額全廠汽水損失軸封用汽鍋爐排污量連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽連續(xù)排污后排污水再熱蒸汽量化學(xué)補(bǔ)水量鍋爐蒸發(fā)量汽輪機(jī)總汽耗量鍋爐給水量③汽輪機(jī)功率核算根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式(其中第2段抽汽) P0=④熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算Ⅰ、汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗量、熱耗率、絕對(duì)電效率Ⅱ、鍋爐熱負(fù)荷和管道熱效率若不考慮再熱管道的能量損失，則Ⅲ、全廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 全廠熱效率 全廠熱耗率 （）發(fā)電廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率  第四章 汽機(jī)主要輔助設(shè)備選擇一、凝汽器為了提高汽輪機(jī)的熱效率一般采用提高進(jìn)入汽輪的初參數(shù)或降低終參數(shù)的方法。凝汽器就是降低汽輪機(jī)終參數(shù)的（排汽壓力）的主要設(shè)備除了背壓式汽輪機(jī)外,造成真空,使進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽盡可能膨脹到較低的壓力,從而增加可利用的熱焓,提高汽輪機(jī)的效率，所選凝汽器參數(shù)如表41所示，臺(tái)數(shù):2臺(tái)。表41（凝汽器）型號(hào)適用主機(jī)冷卻面積(m2)進(jìn)水溫度冷