2150粗軋機主傳動設計畢業(yè)設計(編輯修改稿)
2025-07-26 07:36 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 為安全取D1=1250mm D2取1650（3）輥頸直徑和長度輥頸直徑d和長度l與軋輥軸承型式與工作載荷有關。使用滾動軸承時，由于軸承外徑較大，輥頸尺寸不能過大，一般近似的選d=(～)D，l/d=～。得工作輥輥頸直徑=625～688mm,支承輥輥頸直徑=825～908mm。取=670mm、=900mm。工作輥輥頸長度=564～680mm,支承輥輥頸長度=747～900mm。取=670mm、=900mm。 常用的軋輥材料有合金鍛鋼、合金鑄鋼和鑄鐵等。2150粗軋機軋輥受力較大且有沖擊負荷，應有足夠的強度，所以選用有較高強度的合金鍛鋼。在帶鋼熱軋機的工作輥選擇軋輥材料時要求輥面硬度要很高,而支承輥在工作中主要受彎曲應力，且直徑也較大，所以在設計中著重考慮軋輥的強度和軋輥的淬透性。所以，在實際的設計中多選用Cr合金鋼。由文獻[5，364]可知：工作輥選擇的材料為：50CrNiMo支承輥選擇的材料為：60CrMnMo4 電機容量選擇所軋軋件為Q235,由文獻[1，表21]可知，Q235變形阻力公式系數(shù)各項參數(shù)如下表：Q235=======由文獻[1，234]可知，= （）式中 ——基準變形阻力；——變形溫度影響系數(shù)，==；——變形速度影響系數(shù)，==；——變形程度影響系數(shù)。==。= （）式中 ——真實平均變形程度；——相對變形程度。= （）式中 ——變形程度；——相對變形程度 εm1=23%=% rm1==εm2=23%=% rm2==εm3=23%=25% rm3==εm4=23%=% rm4==εm5=23%=% rm5==12345ε (%)εm(%)25rm粘著理論： u=νrllnh0h1 (lhm2) （）滑動理論： u=ν1l△hh0 (lhm2) ()式中 νr——軋輥的圓周線速度； ν1——軋件出口速度； ——軋制前、后軋件高度（厚度）； ——接觸弧水平投影長度， 未知下面求各段軋制時的和 12345（mm）(mm)205150下面求一下文獻[1，2140]知咬入角 （）cos1= tanα1=cos1 tanα2=α3=cos11452625= tanα3=α4=cos11352625= tanα4=α5=cos11192625= tanα5=第一道次： T=采用粘著理論（外區(qū)影響是主要的）第二道次： 則 第三道次：則有第四道次： 則采用滑動理論 根據(jù)[1，28]，[1，29]得 （ ）∴ 第五道次： 則采用滑動理論 道次12345 軋件對軋輥的總壓力為軋制平均單位壓力與軋件和軋輥接觸面積的積= （）接觸面積的一般形式為 （）式中 、——軋制前、后軋件的寬度； ——接觸弧長度的水平投影。由上面得出計算查[1，圖220]可得由[1，257b]得出不 （）第一道次：（外區(qū)影響是主要的）第二道次：由圖[1,223]得=第三道次：由圖得=第四道次：由圖查得=第五道次：由圖查得=12345，為第四道軋制時產(chǎn)生的。依據(jù)此道次進行力矩計算選擇電機，由工作輥帶動支承輥的力矩與工作輥軸承中摩擦力矩三部分之和，即由[1，2124]得 （）軋制力矩由[1，2125]得 （） 式中 P軋制力 軋制力力臂，其大小與軋制力的作用點及前后張力大小有關軋制時前后張力則 （）而由[1，2139]知 （）第一道次： 則第二道次： 則第三道次： 則第四道次： 則第五道次： 則道次12345軋制力矩（KNm）最大軋制力矩出現(xiàn)在第二道次，因為工作輥帶動支承輥的力矩和摩擦力矩相對較小，所以最大驅動力矩同樣在第二道次，首先根據(jù)計算第二道次的驅動力矩，來選擇電機。由于工作輥偏移距e的數(shù)值相對于工作輥與支撐輥直徑來說很小，在計算傳動力矩時，為了簡化，可認為e=0，即工作輥不偏移，此時計算結果誤差不超過1%。滾動摩擦力臂的距離m=～，取m=。由文獻[1, 2126]可知工作輥帶動支承輥的力矩:=Rc （）式中:R支反力,R=軋輥連心線與反力R的夾角=反力R對工作輥的力臂c=支承輥軸承處摩擦圓半徑=軋輥軸承摩擦系數(shù)因為采用滾動軸承，==176。=c==代入公式（）中得==由文獻[1, 2128]可知工作輥軸承中摩擦力矩： =F （）式中F工作輥軸承處的反力,F=Rsin =F=176。=代入公式（）中得==代入公式（）中得最大驅動力矩=++=。第一道次==176。=c==== =F=176。====++=第三道次==176。=c==== =F=176。====++ =第四道次==176。=c==== =F=176。====++=第五道次==176。=c==== =F=176。====++= 道次12345（KNm）傳動效率==所需電機功率為： （）式中軋輥轉速 = =代入公式（）中得N==6932KW由文獻[2,160]可知根據(jù)≧N選擇電機IDQ58528DA0DZ8000，功率8000KW，轉速15～65r/min。因為軋制電動機速度恒定，所以動力矩等于0，只計算靜力矩。由文獻[1, 2149]可知 （）式中推算到電動機軸上的總靜力矩。 各傳動零件推算到主電動機軸上的附加摩擦力矩，因采用電機直接帶動軋輥，所以i=1。由文獻[1, 2156]可知=== 空轉力矩，一般取=。 電機額定力矩=9550=9550===代入公式（）中得第一道次===第三道次===第四道次===第五道次===電機過載校核：電動機過載系數(shù) K=
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