【文章內(nèi)容簡介】 [1，2139]知 （）下面是帶張力軋制時（時）四輥軋機軋輥受力圖 由（）、（、（）可求第一道次： 則第二道次： 則第三道次： 則第四道次： 則第五道次： 則道次12345軋制力矩（KNm）最大軋制力矩出現(xiàn)在第二道次，下面只要計算第二道次的總力矩就可以了由[1，2126][1，2127]知 （） （） 式中 工作輥與支承輥連心線與垂直線夾角 （）軋輥連心線與反力R的交角 （）——為摩擦圓半徑 ——軋輥軸承摩擦系數(shù)，=；反力R對工作輥的力臂 （）工作輥軸線相對支承輥軸線的偏移距由[1，2141]知與摩擦系數(shù)及變形區(qū)特征參數(shù)有關(guān)的系數(shù) 可逆軋制時，工作輥向入口端或出口端偏移，其效果相同。為保證工作輥穩(wěn)定當選擇的偏移距取則根據(jù)（）、（）得 則有176。 求工作輥摩擦力矩由[1，2128]可知 （） 式中 F工作輥軸承處的反力，當時，；當時，；當時，由（）可知則有 所以根據(jù)（）可求出 總傳動力矩 第四章 電機的選擇 根據(jù)選折電機[3]IDQ58528DA0DZ8000 功率 轉(zhuǎn)速40/90 主電動機軸上的力矩由四部分組成，由[1，2149]可知 （） 式中 ——主電動機力矩； ——軋輥上的軋制力矩； ——附加摩擦力矩，既當軋制時由于軋制力作用在軋輥軸承、傳動機構(gòu)及其他轉(zhuǎn)動件中的摩擦而產(chǎn)生的附加力矩。 ——空轉(zhuǎn)力矩，即軋機空轉(zhuǎn)時，由于各轉(zhuǎn)動件的重量所產(chǎn)生的摩擦力矩及其它阻力矩 ——動力矩，軋輥運轉(zhuǎn)速度不均勻時，各部件由于有加速或減速所引起的慣性力所產(chǎn)生的力矩； ——電動機和軋輥間的傳動比2150軋機采用電機直接帶動軋機靠變頻調(diào)速則 式中 （） 主電機到軋輥之間的傳動效率，其中不包括空轉(zhuǎn)力矩的損失取 空轉(zhuǎn)力矩一般取額定功率的5﹪ 所選電機合格由[1，2162]知 （） 式中 （）對可逆運轉(zhuǎn)的電動機運轉(zhuǎn)方式的基本要求為：軋輥低速咬入軋件，然后增加速度，速度達到定值后等速進行軋制。軋件軋制結(jié)束前，降低速度，在低速時把軋件拋出。這種作業(yè)方式的電動機轉(zhuǎn)速和力矩與時間的關(guān)系，如下圖所示。，電動機轉(zhuǎn)速和力矩與時間的關(guān)系可分為五段來研究?？蛰d啟動階段：轉(zhuǎn)速（要如軋件時的轉(zhuǎn)速），力矩；咬入軋件后的加速階段：轉(zhuǎn)速（穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)速），力矩；穩(wěn)定速度軋制階段：轉(zhuǎn)速不變，力矩；帶有軋件的減速階段：轉(zhuǎn)速（拋出軋件時的轉(zhuǎn)速），力矩；制動階段：轉(zhuǎn)速力矩。上訴五階段中，每階段所需時間可由下列公式求得?？蛰d啟動階段 咬入后的加速階段 帶有軋件的減速階段 制動階段 穩(wěn)定速度軋制階段 根據(jù)電動機負荷圖，求出等值力矩，由[1，2176]得 （）由[1，2162]知滿足以下條件則電機合格 或 由（）可知即則電機合格第五章 連接軸與連軸器的選擇 軋機常用的連接軸有萬向接軸、梅花接軸、聯(lián)合接軸（一頭為萬向鉸接，另一端為梅花軸）和齒式接軸。根據(jù)[1，表72]選擇十字鉸鏈萬向接軸。帶滾動軸承的十字軸式萬向接軸近十幾年越來越多地應(yīng)用與軋鋼機主傳動中，并有逐步取代滑塊式萬向接軸的趨勢，因為他具備如下優(yōu)點：1） 傳動效率高 由于采用滾動軸承，所以摩擦損失小，%～99%，可以降低電力消耗5%～15%：2） 傳遞扭矩大 在相同回轉(zhuǎn)直徑的情況下，比滑塊式萬向接軸能傳遞更大的扭矩。由于叉頭強度限制，目前國內(nèi)使用的十字軸式萬向接軸，傳遞扭矩多在800 以下。我國以生產(chǎn)了承載1500的接軸。國外系列最大傳遞扭矩最高可達5400～8300；3） 傳動平穩(wěn) 由于傳動軸承的間隙小，接軸的沖擊和振動顯著減少，約為滑塊式萬向接軸的，提高了產(chǎn)品質(zhì)量；4） 潤滑條件好 用潤滑脂潤滑，易密封，沒有漏油現(xiàn)象，耗油量小，省去了潤滑系統(tǒng)，改善了生產(chǎn)環(huán)境，節(jié)約了保養(yǎng)維修費用。5） 噪音低 使用滑塊式萬向接軸，空車運行時，噪音高達80～90,軋制時高達60。而使用十字軸式萬向接軸，噪音可降低到30～40，改善了工作環(huán)境，有利于保障操作工人的身體健康；6） 使用壽命長 一次使用可達1～2年以上，可減少更換零部件的時間和費用；7） 允許傾角大 可達10176?！?5176。，用于立輥軋機可降低車間高度，節(jié)省投資8） 適用于高速運轉(zhuǎn)。十字軸式萬向接手主要由軸套叉頭，十字軸組成，在廠方幫助下，確定基本參數(shù)：回轉(zhuǎn)直徑1120mm 、公稱扭矩3120 、接軸許用工作傾角5176。其損壞形式有叉頭凸起部分被壓堆了、十字式軸根部發(fā)生斷裂、十字軸的滾動軸承粒發(fā)生碎裂、剪斷和點蝕、軸承盒被撕裂、聯(lián)接螺栓頭斷裂以及螺紋與光桿的交界處發(fā)生斷裂等。十字軸連接螺栓為軸承盒的材質(zhì)為40 十字軸42 a)為從動軸受到最大附加彎矩（=0176。、180176。）b)為主動軸受到最大附加彎矩（=90176。、270176。）根據(jù)瞬時功率相等條件，由[7，29417]得從動軸上的轉(zhuǎn)矩為 （）當時，從動軸上的轉(zhuǎn)矩達到最大值由[7，29418]知 （）當時，從動軸上的轉(zhuǎn)矩減少到最小值。 （）由轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生作用于主動軸叉和十字軸頸處的圓周力 作用于從動軸叉孔和十字軸頸處的圓周力，其最大值由[7，29420]得由附加彎矩在十字軸軸徑與軸叉孔處產(chǎn)生的附加作用力為在主動軸叉上的附加作用力的最大值由[7，29423] 在從動軸叉上的附加作用力的最大值由[7，29424] 基本參數(shù) 由[1，753]知 （）式中 K——工作條件系數(shù)，對于不可逆軋機，～，對于可逆軋機，～； ——長期作用在接軸上的最大力矩由[6，]得 （）式中 —— 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 —— 十字軸中心到軸徑中部的距離 —— 軸徑中部至軸肩的距離 ——軸徑直徑和內(nèi)徑[]——十字軸材料的許用彎曲應(yīng)力，一般取 []=/3～ ——十字軸材料的屈服極限 由[3，]查得42的屈服極限則 []=930/3～=310～ 由（）求 由上面計算可知 所以十字軸選擇的尺寸合格軸叉與十字軸組成連接支撐，在聯(lián)軸器工作過程中，產(chǎn)生支承反力，軸叉體受到彎曲叉頭根部應(yīng)力最大可作為強度計算時的危險截面，截面形狀比較復(fù)雜，為了簡化計算按實際情況可轉(zhuǎn)化為矩形截面。下圖為軸叉危險截面形狀：軸叉基本參數(shù)為 截面上的彎曲應(yīng)力 （）截面上的剪切應(yīng)力 （）式中 ——作用于軸叉孔上的力， ——軸叉孔上力作用點至NN截面的距離 ——軸叉孔上力作用點至NN截面對稱中心的距離 —— NN截面的抗彎模量 對橢圓截面： 對于矩形截面： ——NN截面的抗扭模量 對橢圓截面： 對于矩形截面： ，值可通過比值查 [6，]得 ——橢圓的長短半軸或矩形邊長 由強度理論，可得其強度條件，由[6，]知 （）式中 []——軸叉材料的許用應(yīng)力，對于經(jīng)調(diào)質(zhì)處理的鋼， []=80～120根據(jù)以上可計算對于主動軸上的軸叉有 查表[6，]得= 由此可得 主動軸軸叉合格對于從動軸上的軸叉有 由此可得