【文章內(nèi)容簡介】 比： 斜截面頂點距支座中心位置符合假定受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合《預(yù)規(guī)》條要求 . 《預(yù)規(guī)》式中混凝土C50 ，b取中板肋寬（控制設(shè)計）VR== 表53 值《預(yù)規(guī)》，當時可不進行抗剪承載力計算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土C50 ，預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。對于板式結(jié)構(gòu)， 表53值，由此可知，本例預(yù)制空心板的尺寸滿足《預(yù)規(guī)》，但箍筋仍需計算設(shè)置。 箍筋設(shè)置由于本例采用先張法預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，無預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、豎向預(yù)應(yīng)力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承擔 《預(yù)規(guī)》 《預(yù)規(guī)》式中 —簡支板異號彎矩影響系數(shù)，??；—預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取；—受壓翼緣的影響系數(shù)，?。弧苯孛鎯?nèi)縱向鋼筋的配筋百分率 （AP+AS）/bho預(yù)制板端邊板配6根，中板板配4根，邊板，中板，1/4L處邊板配20根，中板板配16根，邊板，中板，邊板：板端 1/4L 中板：板端 1/4L —斜面內(nèi)箍筋含筋率 ASV/箍筋采用RHB3354支， ， 箍筋間距 箍筋間距計算 表54板號支 點1/4 L（KN）b（mm）ho（mm）（mm）（KN）b（mm）ho（mm）（mm）邊板360943221360943865中板2809432252809431074根據(jù)《預(yù)規(guī)》，箍筋間距不大于梁高1/2，且不大于，箍筋含筋率HRB335 PV≥%，在支座中心向跨徑方向長不小于1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大于。實際上板端到L/4，箍筋間距取VS=，余為VS=。當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋符合《預(yù)規(guī)》，根據(jù)《預(yù)規(guī)》,可不進行斜截面抗彎承載力計算6 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計算 張拉控制應(yīng)力按《預(yù)規(guī)》，采用鋼絞線的張拉控制值： 各項預(yù)應(yīng)力損失1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失 先張法預(yù)應(yīng)力 2）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失 式中—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm），查《預(yù)規(guī)》，對于夾片錨具（無頂壓時）； —張拉端至錨固端之間的距離（mm），單端張拉取。 ∴ 3）預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差引起的應(yīng)力損失加熱養(yǎng)護分兩階段進行，第一階段低溫養(yǎng)護，溫差控制在20℃左右,此時計算預(yù)應(yīng)力損失。,k時再進行第二階段高溫養(yǎng)護?！?4）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)《預(yù)規(guī)》，先張法混凝土構(gòu)件放松鋼筋時，由混凝土壓縮引起的損失為 式中—在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（） —預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 =式中：NPO=POAPepo=YP ， YO=hOYOX根據(jù)《預(yù)規(guī)》，對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，支點要考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力的實際應(yīng)力值，在構(gòu)件端部取零，在傳遞長度末端取有效預(yù)應(yīng)力σpe，兩點間按直線變化取值。當傳力錨固時的混凝強度達80%，相當于C40時，鋼絞線σpe=1000MPa時，表值，采取慢速放松措施的預(yù)制力傳遞長度為：， 從端部到距支點截面h斷面的距離：L＝330+1000＝13301207mm 所以距支點h斷面： 和計算表 表6－1項目邊板中板跨中h(距支點)跨中h(距支點)(Mpa)30582780834250222245565）預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛引起的應(yīng)力損失根據(jù)《預(yù)規(guī)》： 式中—張拉系數(shù)，一次張拉取； ζ—鋼筋松弛系數(shù)，本例采用Ⅱ級松弛（低松弛）鋼絞線，取ζ； —傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，查《預(yù)規(guī)》，對先張法構(gòu)件 ∴ 6）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按《預(yù)規(guī)》： 《預(yù)規(guī)》式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值，假定環(huán)境年平均相對濕度RH=80%，傳力錨固混凝土齡期為7d， 理論厚度 （邊板，中板近似相同）查《預(yù)規(guī)》 。表值對C50及以上混凝土，表列值應(yīng)乘以 式中C50的計算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，按 ， 計算，此時預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時（第一批）的損失，根據(jù)施工情況考慮自重影響，支點考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr、epo=yp、規(guī)定，計算的。 計算表 表62板號截面邊板跨中30582780h834 中板跨中2502 2224 h556 計算表 表63板號截面邊板跨中 h 中板跨中 h 7）各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總 各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總表 表64板號截面預(yù)加力階段使用階段/2/2邊板跨中40 40 h40 中板跨中40 40121 h40 溫度梯度截面上的應(yīng)力計算 按《預(yù)規(guī)》附錄B，橋面50mm瀝青混凝土（100mm整平層水泥混凝土未計入）溫度基數(shù)由《通規(guī)》：T1=20℃，T2=℃ 溫度梯度截面應(yīng)力計算 表65（℃）邊板中板單元面積重心到換算截面重心距離單元面積重心到換算截面重心距離1（14+）/2=2（+）/2=3 《預(yù)規(guī)》附錄（B1） 式中， 《預(yù)規(guī)》附錄（B2）正溫差應(yīng)力 《預(yù)規(guī)》附錄（B3）反溫差應(yīng)力將取負值代入上式，按《預(yù)規(guī)》附錄（B3）。 截面計算點正、反溫差應(yīng)力計算 表66板號計算點截面幾何特性正溫差反溫差邊板頂面926038（14℃） dd（℃） （℃） 0 預(yù)應(yīng)力筋 底面 中板頂面493580280（14℃） dd443（℃ 243（℃） 0 307 預(yù)應(yīng)力筋450 底面507 抗裂驗算 正截面抗裂驗算A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，正截面混凝土的主拉應(yīng)力應(yīng)符合： ——《預(yù)規(guī)》 但在荷載長期效應(yīng)組合下應(yīng)符合 ——《預(yù)規(guī)》C50混凝土 ftk