【文章內(nèi)容簡介】 均布荷載集中力均布荷載集中力均布荷載1+μ最大彎矩207207207Mmax=1374Mmax=1095Mmax=859梁號1號梁2號梁3號梁荷載類別集中力均布荷載集中力均布荷載集中力均布荷載1+μ最大剪力248248248Qmax=196Qmax=156Qmax=196 續(xù)表47⑶變化點截面的最大彎矩和最大剪力計算圖示如圖411變化點截面計算圖示 圖41均布荷載內(nèi)力計算見表48 變化點截面內(nèi)力計算表 表48梁號1號梁2號梁3號梁荷載類別集中力均布荷載集中力均布荷載集中力均布荷載1+μ最大彎矩207207207595959Mmax=1017Mmax=811Mmax=636最大剪力248248248101010Qmax=222Qmax=177Qmax=139⑷.支點截面的最大剪力計算圖示如圖412支點截面計算圖示 圖41均布荷載內(nèi)力計算見表49 （47） 支點截面最大剪力計算表 表49梁號1號梁2號梁3號梁荷載類別集中力均布荷載集中力均布荷載集中力均布荷載1+μ最大剪力248248248Qmax=250Qmax=313Qmax=306先匯總前面計算所得的內(nèi)力值，根據(jù)集中力和均布荷載，進(jìn)行內(nèi)力組合計算，從而求得控制設(shè)計的計算內(nèi)力。計算結(jié)果見表410，表411，表412?；窘M合：MD=+ MQ1K + （48）短期組合：MS=恒+ MQ1K /（1+μ）+人 （49）長期組合：ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人] （410） 1號梁內(nèi)力組合表 表410序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑴第一期恒載2679020101841478244367⑵第二期恒載77905855343071106⑶總荷載=⑴+⑵3457025942371908315474⑷人群29210219231622748⑸MQ1K183211913741961017222250序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑹Md=+ MQ1K +704017852825853896720973⑺MS=恒+ MQ1K /（1+μ）+人48007836013722654469665⑻ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人]41744331323102306399575 續(xù)表410 2號梁內(nèi)力組合表 表411序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑴第一期恒載2770020791901529253380⑵第二期恒載88606656148880121⑶總荷載=⑴+⑵3655027432512018334501⑷人群1918144191061826⑸MQ1K1460951095156811177313⑹Md=+ MQ1K +6750142498554036766691068⑺MS=恒+ MQ1K /（1+μ）+人48007836013722654470701⑻ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人]43724332813102416400596 3號梁內(nèi)力組合表 表412序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑴第一期恒載2770020791901529253380⑵第二期恒載88606656148880121⑶總荷載=⑴+⑵3655027432512018334501⑷人群96367753913⑸MQ1K114575859122636139306⑹Md=+ MQ1K +6069108456947933716051044⑺MS=恒+ MQ1K / （1+μ）+人4409 46 3303 328 2436 423 690 ⑻ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人]4070 26 3051 294 2248 383 607 （小毛截面）主梁各部分截面尺寸如圖413，跨中毛截面幾何特性見表413 圖413跨中毛截面幾何特性 表413分塊名稱()()()()()()()翼板36001036000120001588181915893819三角承托276226072552817384818344腹板3020288410573825210994206837672下三角28947772464022830002287640馬蹄156629049310975118632967187427188751注：根據(jù)“公預(yù)規(guī)”規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。以下就跨中截面在各種荷載組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼絲束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼絲束確定主梁的配筋。為滿足抗裂要求，所需要的有效預(yù)加力為根據(jù) （411）式中：——荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計值，取=4800KNm；ep預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離 ep=yxap假設(shè)ap=14cm，ep==所以擬用鋼絞線，面積為，其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。張拉控制應(yīng)力取 預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%計算。所需鋼絞線根數(shù)為：根 （412）2．按承載能力估算 （413）式中：r0 —混凝土強(qiáng)度安全系數(shù)，取r0 =，Md —計算彎矩。采用跨中彎矩值，Md=7040KNmh 梁高h(yuǎn)=200㎝，α —設(shè)計經(jīng)驗系數(shù)，取α=，fpd —預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉設(shè)計強(qiáng)度，fpd=1260MPa代入上式得 =3676mm2根 (1)按短暫狀況 （414） （415）Error! No bookmark name given.（2）按持久狀況估算上緣 （416）下緣 （417） 綜上，采用27根鋼絞線，分3束布置。HVM159型錨具供給的預(yù)應(yīng)力筋截面積AP=27139=3753mm2 鋼束布置，如圖414所示對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。本設(shè)計采用直徑80金屬波紋成孔，預(yù)留管道直徑87mm。根據(jù)“公預(yù)規(guī)”規(guī)定，構(gòu)造要求：預(yù)留孔道間靜距≮40mm。梁底靜距≮50mm。梁側(cè)靜距≮35mm。圖中布置均滿足要求。所以 跨中截面鋼束布置圖 圖4142錨固面鋼束布置為了方便張拉操作將所有鋼束都錨固在梁端。對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要求。按照上述錨頭布置的“均勻”、“分散”等原則，錨固端截面所布置的鋼束如圖414所示。鋼束群重心至梁底距離為： 為驗核上述布置的鋼束群中心位置，需計算錨固端截面幾何特性，計算見表414： 錨固端截面幾何特性 表414分塊面積AiYiSiIidiIxI翼板360010360001200004184511541857115三角承托17455382834815973431598099腹板972011010692002624400059333826837338229。13494110902870292552Ys ==Yx = 200– = ㎝故計算得 Ks = = Kx = = △Y=ay （Yx Kx）= （）= ㎝說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。 其它截面鋼束布置及傾角計算確定鋼束起彎角時，既要照顧到因其彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。為簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根鋼束都布置在同一個豎直面內(nèi)。⑴采用圓弧曲線彎起⑵彎起角θ：1，2號束采用；3號束采用2. 鋼束計算A 計算鋼束起彎點至跨中的距離錨固點到支座中線的水平距離見圖415圖415 如圖415示出鋼束計算圖示，鋼束起彎點至跨中的距離x2列表計算，見表415： 鋼束起彎點至跨中的距離x2列表 表415鋼束號鋼束彎起高度c（㎝）fcosfsinfR=c/（1－cosf）R sinfX2 =l/2+ axi－R sinfN114812N211012N3506由RC=Rcosθ0得，R= （418） 鋼束彎起點k的位置：lw=Rs