【文章內容簡介】 （42）式中A反映了不同結構和使用條件對D的影響，可參考下列范圍：小轎車A=47； 一般載貨汽車A=36（單片）或A=50（雙片）； 自卸車或使用條件惡劣的載貨汽車A=19.按初選D以后，還需注意摩擦片尺寸的系列化和標準化，表41為我國摩擦片尺寸標準。表41 離合器摩擦片尺寸系列和參數外徑內徑厚度內外徑之比單位面積1601101060018012513200200140160002251502210025015530200280165402003001754660032519054600350195467800380205472900根據發(fā)動機參數該車型發(fā)動機最大轉矩Te max為190Nm及式（42）可查出本車將使用單片式離合器，且離合器摩擦片外徑為250mm。再查表41即可得到摩擦片的具體參數，如下：摩擦片外徑D=250mm摩擦片內徑d=155mm摩擦片厚度h=摩擦片內外徑比d/D=單面面積F=30200mm2 離合器后備系數的確定表42 后備系數表車型轎車、輕型貨車中、重型貨車越野車、牽引車后備系數～～～ 本設計是基于長城賽弗F1汽車的離合器設計，該車型屬于越野車類型，～。因為該車型為城市越野車，不需要太大的后備系數，取=。該車型發(fā)動機最大轉矩為190Nm，m[1]第五章 離合器零件的結構選型及設計計算 從動盤總成離合器表面片在離合器接合過程中將遭到嚴重的滑磨，在相對很短的時間內產生大量的熱，因此，要求面片應有下列一些綜合性能：在工作時有相對較高的摩擦系數；在整個工作壽命期內應維持其摩擦特性，步希望出現，摩擦系數衰退現象；在短時間內能吸收相對高的能量，且有好的耐磨性能；能承受較高的壓盤作用載荷，在離合器接合過程中表現出良好的性能；能抵抗高轉速下大的離心力載荷而不破壞；在傳遞發(fā)動機轉矩時，有足夠的剪切強度；具有小的轉動慣量，材料加工性能良好；在整個正常工作溫度范圍內，和對偶材料壓盤、飛輪等有良好的兼容摩擦性能；摩擦副對偶面有高度的溶污性能，不易影響它們的摩擦作用；具有良好的性能/價格比，不會污染環(huán)境。鑒于以上各點，近年來，摩擦材料的種類增長極快。挑選摩擦材料的基本原則是：滿足較高性能標準；成本最??；考慮代替石棉。本設計離合器摩擦片選用金屬陶瓷材料。它是由金屬機體、陶瓷成分和潤滑劑組成的一種多元復合材料。金屬基體的主要作用是以機體接合方式將陶瓷成分和潤滑劑保持其中，形成具有一定機械強度的整體；陶瓷組分主要起摩擦劑作用；而潤滑劑組分則主要起提高材料抗咬合性和抗戰(zhàn)粘性的潤滑作用，并使摩擦副工作平穩(wěn)。潤滑劑組分和陶瓷組分一起共同形成金屬陶瓷摩擦磨損性能調節(jié)劑。這種材料能和好的的完成上邊提到的各種要求，所以選擇這種材料。摩擦片的尺寸參數在第三章中已經查表得出，不再敘述。從動盤毅的花鍵孔與變速器第一軸前端的花鍵軸以齒側定心矩形花鍵的動配合相聯接，以便從動盤毅能作軸向移動?；ㄦI的結構尺寸可根據從動盤外徑和發(fā)動機轉矩按GB114474選取(見表51)。從動盤毅花鍵孔鍵齒的有效長度約為花鍵外徑尺寸的(～1. 4)倍(上限用于工作條件惡劣的離合器)，以保證從動盤毅沿軸向移動時不產生偏斜。表51 GB114474從動盤外徑D/mm發(fā)動機轉矩/Nm花鍵齒數n花鍵外徑D/mm花鍵內徑d/mm鍵齒寬b/mm有效齒長l/mm擠壓應力/MPa160501023183201018070102621320200110102923425225150103226430250200103528435280280103532440300310104032540325380104032545350480104032550380600104032555410720104536560430800104536565450950105241665花鍵尺寸選定后應進行擠壓應力 ( MPa)及剪切應力τj ( MPa)的強度校核： （51） （52）式中： ，—分別為花鍵外徑及內徑，mm；n—花鍵齒數；，b—分別為花鍵的有效齒長及鍵齒寬，mm；z—從動盤毅的數目；—發(fā)動機最大轉矩，Nmm。從動盤毅通常由40Cr ， 45號鋼、35號鋼鍛造，并經調質處理，HRC28～32。由表51選取得：花鍵齒數n=10；花鍵外徑D=35mm；花鍵內徑D=28mm；鍵齒寬b=4mm；有效齒長l=35mm；擠壓應力=；校核=；=?！??！詼p小其轉動慣量。從動片的材料與其結構型式有關，整體式即不帶波形彈簧片的從動片，一般用高碳鋼(50或85號鋼)或65Mn鋼板，熱處理硬度HRC38～48；采用波形彈簧片的分開式(或組合式)從動片，從動片采用08鋼板，氰化表面硬度HRC45，～；波形彈簧片采用65Mn鋼板，熱處理硬度 HRC43～51。 壓盤和離合器蓋 壓盤參數的選擇和校核壓盤形狀較復雜，要求傳熱性好、具有較高的摩擦系數及耐磨。故通常由灰鑄鐵HT200（179。）鑄成，金相組織呈珠光體結構，硬度HB170～227。另外可添加少量金屬元素(如鎳、鐵、錳合金等)以增強其機械強度。壓盤的外徑可根據摩擦片的外徑由結構確定。為了使每次接合的溫升不致過高，壓盤應具有足夠大的質量以吸收熱量；為了保證在受熱情況下不致翹曲變形，壓盤應具有足夠大的剛度且一般都較厚(載貨汽車的離合器壓盤，其厚度一般不小于15mm)。此外，壓盤的結構設計還應注意其通風冷卻要好，例如在壓盤體內鑄出導風槽。壓盤的厚度初步確定后，應校核離合器一次接合的溫升不應超過8℃～10℃溫升τ的校核按式為： τ=γL/mc （53）式中：γ—傳到壓盤的熱量所占的比率。對單片離合器，γ=；m—壓盤的質量，kg；c—壓盤的比熱容，鑄鐵的比熱容為℃)；L—滑磨功，J。若溫升過高，可適當增加壓盤的厚度。壓盤單件的平衡精度應不低于15～20gcm。選擇壓盤厚度為20mm，外徑255mm，內徑150mm。代入公式（53）進行校核計算，τ=℃符合標準。一般采用厚2. 5～5mm的低碳鋼鋼板沖壓制造。離合器蓋的形狀和尺寸由離合器的結構設計確定。在設計時要特別注意的是剛度、對中、通風散熱等問題。離合器蓋的剛度不夠，會產生較大變形，這不僅會影響操縱系統的傳動效率，還可能導致分離不徹底、引起摩擦片早期磨損，甚至使變速器換檔困難。離合器蓋內裝有壓盤、分離杠桿、壓緊彈簧等，因此，其對于飛輪軸線的對中十分重要。對中方式可采用定位銷或定位螺栓以及止口對中。為了加強通風散熱和清除摩擦片的磨損粉末，在保證剛度的前提下，可在離合器蓋上設置循環(huán)氣流的入口和出口，甚至將蓋設計成帶有鼓風葉片的結構。本設計離合器蓋要求離合器蓋內徑大于離合器摩擦片外徑，能將其他離合器上的部件包括其中即可。 離合器的分離裝置 分離桿結構型式的選擇在離合器分離和接合的過程中，踏板與壓盤之間運動聯系的最后環(huán)節(jié)為分離桿。周置螺旋彈簧離合器的分離桿數目一般為3～6個。分離桿的結構型式與壓緊彈簧的類型有著密切關系，在采用膜片彈簧作為壓緊彈簧的離合器中，分離桿的作用由膜片彈簧中的分離指來完成。而在中央彈簧離合器中，只有彈性壓桿而沒有分離桿一詞，廣義上來說，離合器分離時它已不在傳遞彈簧的工作壓力，故也可算分離桿。這種被稱為擺動塊式的分離杠桿也是由鋼板沖壓而成的，結構比較簡單。分離桿在壓盤上的支撐方式也很簡單。此外，它還具有磨損小，調整方便等優(yōu)點，所以目前在中小型汽車上采用很多。 圖51 分離桿結構 分離桿設計分離桿設計時應注意如下幾個問題：分離桿要有足夠的剛度；分離桿的鉸接處應避免運動上的干涉；分離桿內端的高度應可以調整；分離桿的鉸接處應用滾針軸承或刀口承接。 分離桿的材料與熱處理分離桿一般由低碳鋼板（08鋼）沖壓或由中碳鋼（35號鋼）鍛造而成。為了提高耐磨性能，表面進行氰化處理，～，硬度HRC58～63。擺動塊由中碳鋼板沖壓而成，表面氰化，～，硬度HRC58～62。 分離軸承和分離套筒分離軸承在工作中主要承受軸向力。在分離離合器時，由于分離軸承的旋轉，在離心力的作用下，它同時還承受徑向力。所以在離合器中采用的分離軸承主要有兩類：徑向推力軸承和推力軸承。徑向推力類適用于高速、低軸向負荷的情況；推力類則適用低速、高軸向負荷的情況。除此之外，在某些輕型汽車上還采用由浸油的碳和石墨混合壓制而成的滑動止推軸承（圖52（c））。 圖52 幾種分離軸承及分離套筒 膜片彈簧設計膜片彈簧