7514075變截面連續(xù)箱梁計結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計算書(編輯修改稿)
2025-07-25 07:39 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 2）活載：公路一級 3）溫度：體系升溫20度，降溫20度，主梁上下緣溫差按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004）取值 4）基礎(chǔ)不均與沉降 5）風荷載：施工階段取V=,運營階段去設(shè)計風速V= 6）荷載組合：恒載+公路I級 恒載+公路I級+其他可變荷載（支座沉降等） 1）主梁細部尺寸 主梁采用單箱單室斷面， ,，, ,懸臂板根部厚90cm,端部厚20cm,箱梁內(nèi)頂板厚30cm,底板厚30—100cm,0號塊局部加厚至180cm,腹板厚60—80cm.2)橋墩連續(xù)墩采用矩形薄壁墩，*4m 3)承臺與基礎(chǔ)連續(xù)墩采用2m鉆孔灌注樁，每墩十二根，按摩擦樁設(shè)計。承臺平面采用梯臺形式。*,*6m,+.（相同） 本橋主梁共設(shè)置90個單元，單懸臂單元劃分為：（墩頂0號塊）+4+73+84+（合攏段） 邊跨現(xiàn)澆段為 單元編號從左至右190使用MIDAS/CIVIL對上部結(jié)構(gòu)進行模型建立過程如下： 進入MIDAS／CIVIL主程序，選取并進入所需類型程序，并選另一名稱保存！如圖3－1所示 圖3－1 ?。?－3 圖3－2 圖3－33．5．3輸入截面尺寸信息如圖3－3－5?！ D3－4 圖3－53．5．4使用結(jié)構(gòu)建模助手建立模型如圖3－3－7 圖3－6 圖3－7。如圖3－3－9。 圖3－8 圖3－9預(yù)應(yīng)力鋼束的錨固點位置 圖3－10，模型基本建立。1）基本模型如圖3－10?！ D3－10 2）預(yù)應(yīng)力鋼束分布如圖3－11?！ D3－11 體系轉(zhuǎn)換由建模助用建立出來的模型為剛構(gòu)體系，尚須進行體系轉(zhuǎn)換1） 將原來的彈性連接改為臨時固結(jié)2） 定義一個邊界組名稱為體系改換。如圖3－12 圖3－123）將兩橋墩頂點處兩節(jié)點處設(shè)置兩個支座。如圖3－13 圖3－134)定義一個施工階段并命名為體系轉(zhuǎn)換245)在該施工階段里，將臨時固結(jié)邊界組鈍化，將體系轉(zhuǎn)化邊界組激活。如圖3－14?！ D3－14（橋面鋪裝+護欄）1）定義一個荷載組命名為二期荷載，如圖3－15 圖3－152）對各梁單元進行二期荷載的加載，如圖3－16 圖3－163） 定義一個施工階段命名為二期荷載25。4） 在該施工階段里，將二期荷載組激活，如圖3－17 圖3－17．9混凝土徐變與收縮定義連接及修改1）時間依存性材料的定義，如圖3－1圖3－19 圖3－18 圖3－192）時間依存性材料的連接，如圖3－203修改單元的材料時間依存特性，如圖3－21 圖3－20 圖3－211）車道荷載與車輛荷載的定義，如圖3－2圖3－23 圖3－22 圖3－232）車道與車輛荷載的加載，如圖3－2圖3－25 圖3－24 圖3－253）定義一個移動荷載工況，如圖3－2圖3－26。其移動荷載布載完畢。 圖3－24 圖3－25 PSC鋼筋的輸入1)縱向鋼筋的輸入，如圖3－26 圖3－262）抗剪鋼筋的輸入如圖3－27 圖3－27 通過上述步驟模型建立完畢，運行分析，如圖3－28 圖3－28 第四章 上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算與分析主梁的內(nèi)力計算可分為施工和設(shè)計內(nèi)力計算兩部分。施工內(nèi)力是指施工過程中，各施工階段的臨時施工荷載，如施工機具設(shè)備（支架、張拉設(shè)備等）、模板、施工人員等引起的內(nèi)力，主要供施工階段驗算用。設(shè)計內(nèi)力是強度驗算及配筋設(shè)計的依據(jù)主梁恒載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內(nèi)力Sg1和二期恒載（如鋪裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力Sg2。主梁的自重內(nèi)力計算方法可分為兩類：在施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換,如在滿堂支架現(xiàn)澆等。如果主梁為等截面，可按均布荷載乘主梁內(nèi)力影響線總面積計算；在施工過程中有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時，應(yīng)該分階段計算內(nèi)力。：先在施工0號塊臨時固結(jié)使之成為T型剛構(gòu)。然后再在該段內(nèi)拼裝掛籃及模板此時結(jié)構(gòu)體系為靜定體系，外荷載為梁體自重Q和掛籃重量P，及現(xiàn)澆段的混凝土濕重，其彎矩圖為懸臂梁彎矩圖。本設(shè)計取掛籃重量為100噸（包括模板重量）。在MIDAS/CIVIL的模型中，前20個施工階段為雙懸臂階段，其中第20個施工階段達到最大懸臂，此時0號塊也將產(chǎn)生最大負彎矩和最大剪力。橋梁內(nèi)力圖和0號塊上下緣應(yīng)力圖如圖4－1?！ D4－1邊跨合攏后，由于邊跨掛籃的拆除，及0號塊臨時固結(jié)的解除，結(jié)構(gòu)體系將發(fā)生一定的變化，此時相當于結(jié)構(gòu)體系在邊跨外加一個向上的掛籃荷載。此時內(nèi)力圖，如圖4－2。 圖4－2..3中跨合攏段中跨合攏段澆注完畢后體系變?yōu)槌o定結(jié)構(gòu)此時內(nèi)力圖如圖4－3 圖43二期恒載主要是包括橋面鋪裝（１０cm厚C40橋面現(xiàn)澆層＋FYF(1)三層涂料防水層10cm厚瀝青混凝土）和護欄。此時橋梁內(nèi)力圖，如圖4－4圖4－4各施工階段內(nèi)的彎矩值如表4－1 位置施工階段零號塊My()中跨My（）邊跨My（）20（最大懸壁段）0021（邊跨合攏段）023（中跨合攏段）025（二期恒載段）0 表4－1取荷載組合gLCB1進行計算gLCB1=(cD)+(cTS)+(cCR)+(cSH)注：cD：恒荷載 cTS：鋼束二次 cCR：徐變二次 cSH：收縮二次 設(shè)計階段內(nèi)力計算（取本橋一半單元進行計算）其結(jié)果見表42 單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)1gLCB1I[1]001gLCB1J[2]2gLCB1I[2]2gLCB1J[3]3gLCB1I[3]3gLCB1J[4]4gLCB1I[4]4gLCB1J[5]5gLCB1I[5]5gLCB1J[6]6gLCB1I[6]6gLCB1J[7]7gLCB1I[7]7gLCB1J[8]8gLCB1I[8]8gLCB1J[9]9gLCB1I[9]9gLCB1J[10]13834910gLCB1I[10]13834910gLCB1J[11]19648811gLCB1I[11]19648811gLCB1J[12]24670212gLCB1I[12]24670212gLCB1J[13]30286113gLCB1I[13]30286113gLCB1J[14]36524614gLCB1I[14]36524614gLCB1J[15]43416515gLCB1I[15]43416515gLCB1J[16]50995116gLCB1I[16]50995116gLCB1J[17]59296417gLCB1I[17]59296417gLCB1J[18]68359318gLCB1I[18]269168359318gLCB1J[19]76523219gLCB1I[19]76523219gLCB1J[20]852701 表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)20gLCB1I[20]85270120gLCB1J[21]364594626821gLCB1I[21]94626821gLCB1J[22]104621422gLCB1I[22]104621422gLCB1J[23]119742223gLCB1I[23]119742223gLCB1J[24]129256224gLCB1I[24]129256224gLCB1J[25]119340225gLCB1I[25]119340225gLCB1J[26]103515826gLCB1I[26]103515826gLCB1J[27]4049693018727gLCB1I[27]9301872327gLCB1J[28]83159428gLCB1I[28]83159428gLCB1J[29]73910029gLCB1I[29]73910029gLCB1J[30]3341165243530gLCB1I[30]65243530gLCB1J[31]55577331gLCB1I[31]55577331gLCB1J[32]46672732gLCB1I[32]46672732gLCB1J[33]38490833gLCB1I[33]38490833gLCB1J[34]2382730995634gLCB1I[34]30995634gLCB1J[35]24153835gLCB1I[35]24153835gLCB1J[36]17934536gLCB1I[36]17934536gLCB1J[37]12309837gLCB1I[37]12309837gLCB1J[38]38gLCB1I[38]38gLCB1J[39] 表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)39gLCB1I[39]39gLCB1J[40
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