【文章內(nèi)容簡介】 進行計算。se/=ε*eih/2+ a/=*+40mm=As=A/=N* e//[f*( ha/)]=235080N*[360 N/mm2*(360mm40mm)]=693mm2s y 0 s選 （As=763 mm2)，則ρ=As/(b*h)=763mm2/(400mm*400mm)=%%，滿足要求。，得垂直于排架方向柱的計算長度l0=*=，則l0/b=4875mm/400mm=，ψ=。NU=*ψ*（fc*A+f/y*A/s）=**( N/mm2*400mm*400mm+360N/mm2*763mm2*2)=Nmax= 滿足彎矩作用平面外的承載力要求。（2）、下柱配筋計算取h0=800mm40mm=760mm，與上柱分析方法類似， 柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表中選取下列兩組最不利內(nèi)力：①M=m，N=；②M=m，N=Ⅰ、按M=m，N=：下柱計算長度l0= Hl=，附加偏心距ea=800mm/30=(大于20mm)b=100mm，b/f=400mm，h/f=150mme0=M/N=*106Nmm/744850N=， ei=e0+ea=+=由5 l0/h=7600mm/800mm=15，故應考慮偏心距增大系數(shù)ε，且取δ2=。δ1=*fc*A/N=* N/mm2*[100mm*800mm+2*(400mm100mm)*150mm]/744850N=取δ1=ε=1+（l0/h）2*δ1*δ2/(1400*ei/h0）=1+（7600mm/800mm）2**(1400* ）=εei=*=*h0=228mm，為大偏心受壓先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則x=N/(α1*fc*b/f)=744850N/(* N/mm2 *400mm)=150mm說明中和軸在翼緣內(nèi)，且x= ，e=ε*ei+h/2 as=+800mm/240mm=As=A/s=[N*eα1*fc*( b/f–b)*h/f*(h0h/ /2) α*f*b*x*(hx/2)]/[f*( h a/)]f 1 c0 y 0 s=[744850N***(400mm100mm)*150mm*(760mm150mm/2)*N/mm2 *100mm**()]/[360 N/mm2 *(760mm40mm)]=571mm2Ⅱ、按M=m，N=計算方法與上述相同，計算過程略，計算結(jié)果為As=A/s=917mm2，選 （As=1017mm2)按此配筋，驗算柱彎矩作用平面的承載力亦滿足要求。（3）、柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用φ8@200的箍筋。B柱配筋計算（1）、上柱配筋計算，上柱截面有四組內(nèi)力。取h0=600mm40mm=560mm。經(jīng)判別，四組內(nèi)力均為大偏心受壓。本設(shè)計采用絕對對稱，考慮由彎矩的正負號而取其絕對值。經(jīng)分析比較，在彎矩較大且比較接近的兩組內(nèi)力中，取軸力較小的一組，即M= KNm N==2*=。附加偏心距ea 取20mm(等于600mm/30)。e0=M/N=*106Nmm/460800=293mm，ei=e0+ea=293mm+20mm=313mm δ2=*l0/h=*（7800mm/600mm）=，取δ2=。δ1=*fc*A/N=* N/mm2*400*600mm2/460800N= 取δ1=。ε=1+（l0/h）2*δ1*δ2/(1400*ei/ h0）=1+（7600mm/600mm）2**(1400*313mm/ 560mm）=εei=*313mm=*h0=168mm，為大偏心受壓取x=2 a/s 進行計算。se/=ε*eih/2+ a/=*313mm600mm/2+40mm=As=A/=N* e//[f*( ha/)]=460800N*[360 N/mm2*(560mm40mm)]=291mm2s y 0 s%*b*h=480mm2取As=A/=480mm2，故按構(gòu)造配筋，選 （A =509 mm2)。s s，得垂直于排架方向柱的計算長度l0=*=，則l0/b=4875mm/400mm=，ψ=。NU=*ψ*[α1*fc*b*h+ fy*(As+A/s）=**(**400mm*600mm+360 N/mm2*1018mm2)=3247KNNmax=。（2）、下柱配筋計算取h0=800mm40mm=760mm，與上柱分析方法類似， 柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表中選取下列最不利內(nèi)力：M=m，N=下柱計算長度l0= Hl=，A=*105mm2，附加偏心距ea=800mm/30=(大于20mm)b=100mm，b/f=400mm，h/f=150mme0=M/N=*106Nmm/=， ei=e0+ea=+=δ1=*fc*A/N=* N/mm2**105mm2/1069270N=，取δ1=。由5 l0/h=7600mm/800mm=15，故應考慮偏心距增大系數(shù)ε，且取δ2=。ε=1+（l0/h）2*δ1*δ2/(1400*ei/ h0）=1+（7600mm/800mm）2**(1400* ）=εei=*=*h0=228mm，為大偏心受壓e=ε*ei+h/2 a/s=*+800mm/240mm=由x=[Nα1*fc*( b/f–b)* h/f]/(α1*fc*b)=[**(400mm100mm)*150mm]/(* N/mm2*100mm)=則As=A/=[N* eα*f*( b/ –b)* h/*(hh/ /2) α*f*b*x*(hx/2)]/[f*( h a/)]s 1 c ff 0 f 1 c0 y 0 s=[1069270N***(400mm100mm)*150mm*(760mm150mm/2)*N/mm2 *100mm**()]/[360 N/mm2 *(760mm40mm)]=225mm2%*b*h=*400*800=640 mm2故選配鋼筋 （As=763mm2)。按此配筋，驗算柱彎矩作用平面的承載力亦滿足要求。（3）、柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用φ8@200的箍筋。柱牛腿設(shè)計A柱牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖十八所示。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm，h0=600mm40mm=560mm。（1）、牛腿截面高度驗算按式（）驗算，其中β=，ftk=，F(xiàn)hk=0(牛腿頂面無水平荷載)，a=50mm+20mm=30mm0，取a=0，F(xiàn)vk 按下式確定：Fvk=Dmax/γQ+G3/γG=+由式（）得：β*（*Fhk/Fvk）*（ftk*b* h0）/(*a/h0）=**400mm*560mm/=Fvk故牛腿截面高度滿足要求。（2）、牛腿配筋計算由于a=50mm+20mm=30mm0，所以該牛腿可按構(gòu)造配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，Asρmin*b*h=*400mm*600mm=480mm2。實際選用（As=616 mm2)。水平箍筋選用φ8@100。圖十八、A 柱牛腿截面B柱牛腿設(shè)計設(shè)牛腿高度為h=1000mm，b=400mm。根據(jù)吊車梁支撐位置，截面尺寸及構(gòu)造要求如圖十九所示。牛腿高度驗算：作用于牛腿頂部荷載標準值組合豎向力值為：Fvk=Dmax/γQ+G3/γG=+裂縫控制系數(shù)β=，豎向力Fvk 作用點位于下柱截面以內(nèi)a=350mm+20mm=370mm.β*（*Fhk/Fvk）*（ftk*b*h0）/(*a/ h0）=**400mm*960mm/(+370mm/960mm)=Fvk=故牛腿截面高度符合要求。取吊車梁墊板尺寸為500mm*400mmFvk/A=*103N/(500mm*400mm)==* N/mm2= 圖十九、B柱牛腿截面牛腿配筋計算作用于牛腿頂部的豎向力設(shè)計值和水平力設(shè)計值分別為：Fv=+= Fh=0因為a=370mm=288mm，故需配彎起鋼筋As≥Fv*a/(*fy*h0)=*103N*370mm/(*360 N/mm2*960mm)=795mm2 選 （As=923 mm2)。計算箍筋：水平箍筋選用φ8@100，在2*h0/3= 高度范圍內(nèi)有Asv=2**7=923mm2/2,故滿足要求。彎起鋼筋的配置：應滿足：Asv≥As/2=923mm2/2=,故配置 即可。柱吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土達到設(shè)計強度后起吊，h1=*800mm=720mm且h1≥800mm,取h1=800mm，則柱吊裝時總長度為：++=。A柱吊裝驗算A 柱吊裝計算簡圖如圖二十所示：圖二十、A 柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應考慮動力系數(shù)），即q1=181。rGq1k=****(**25KN/m3)=**在上述荷載作用下，柱的控制截面的彎矩為：M1=1/2* q1*Hu2=1/2**=．mM2=1/2**(+)2m2+1/2*()KN/m*=．m3 2由ΣMB=0=RA*l31/2*q3*l2+M 得RA=1/2*q3*l3M2/ l3=1/2**．m/= KNM3=RA*x1/2*q3*x2令dM3/d x=RA q3*x=0，得x= RA/q3= KN/ KN/m=則下柱最大彎矩M3 為：M3= KN***=．m柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見下表柱截面上柱下柱M（Mk）/( KN．m)（）（）Mu=fy*A*s(h0 a/s)/( KN．m)*=*=ζsk=Mk/(*h0*As)/(N/mm2)Ψ=*ftk/(ρte*ζsk)，wmax=αcr*Ψ*ζsk/Es*(*c+*deq/ρte)/mm（滿足要求）（滿足要求）B柱吊裝驗算B柱吊裝計算簡圖如圖二十一所示：圖二十一、B柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應考慮動力系數(shù)），即q1=181。rGq1k=****(**25KN/m3)=**在上述荷載作用下，柱的控制截面的彎矩為：M1=1/2* q1*Hu2=1/2**=．mM2=1/2**(+)2m2+1/2*()KN/m*=．m3 2由ΣMB=RA*l31/2*q3*l2+M=0得RA=1/2*q3*l3M2/l3=1/2**．m/= KNM3=RA*x1/2*q3*x2令dM3/d x=RA q3*x=0，得x= RA/q3=則下柱最大彎矩M3 為：M3=** KN/m*=．m柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見下表柱截面上柱下柱M（Mk）/( KN．m)（）（）Mu=fy*A*s(h0 a/s)/