【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 平均值為 。其計(jì)算過程如下所示。 Sk＝ ur so＝ 1＝ 風(fēng)荷載 根據(jù)《 鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 》（ ） 風(fēng)荷載計(jì)算公式如 42 所示 。 W＝ K1 K2 K3 WO (42) 式中： W—— 風(fēng)荷載 強(qiáng)度 （ kN/m2）； WO—— 基本風(fēng)壓 （ KN/m2） ，可根據(jù)上述規(guī)范附錄 D“全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖”?。? K1—— 風(fēng)載體形系數(shù)，橋墩見上 述規(guī)范查表 ，其他構(gòu)件為 ； K2—— 風(fēng)壓高度變化 系數(shù)， 見上述規(guī)范查表 所示； K3—— 地形、地理?xiàng)l件系數(shù)，見上述規(guī)范查表 所示。 由于風(fēng)荷載用于模板上，因此風(fēng)載體形系數(shù) K1 取為 。見上述規(guī)范表 ，當(dāng)高度小于或等于 20m 時(shí) K2 取為 。見上述規(guī)范表 ，按照一般平坦地考慮時(shí) K3 取為 。 根據(jù)上述查附錄 D 可知，風(fēng)壓的標(biāo)準(zhǔn)荷載按照 50 年一遇取南昌地區(qū)風(fēng)壓為 。 跨 105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 5 頁(yè) W1＝ K1 K2 K3 WO＝ ＝ 荷載組合系數(shù) 為安全考慮，參照 《 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 》（ GB500092020 ） 規(guī)定 ，計(jì)算 支架施工方案 強(qiáng)度時(shí)的荷載設(shè)計(jì)值，取其標(biāo)準(zhǔn)值乘以下列相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù) 。 1． 永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取 ； 2． 可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取 ； 3. 計(jì)算構(gòu)件變形（撓度）時(shí)的荷載設(shè)計(jì)值，各類荷載分項(xiàng)系數(shù)，均取 。 五 模板 的 計(jì)算 設(shè)計(jì)荷載 （機(jī)械堆放和混凝土的沖擊力）； ； 。 荷載分項(xiàng)系數(shù) 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表 85 荷載分項(xiàng)系數(shù)如下所示。 、腳手架自重分項(xiàng)系數(shù)考慮為 ； ； ； ； ； ； 跨 105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 6 頁(yè) 。 選用材料 1. 10 10cm 方木； 2. 15mm 厚竹膠板； 3. φ 30mm 圓鋼； 4. [10 號(hào)槽鋼 。 荷 載的計(jì)算 側(cè)壓力 的 計(jì)算 《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》計(jì)算側(cè)壓力 砼采用拌和站集中拌和，罐車運(yùn)輸，根據(jù) 混凝土攪拌站生產(chǎn)能力可知，混凝土攪拌站 供應(yīng)能力 為 每小時(shí)能供應(yīng) 180m3 混凝土?，F(xiàn)場(chǎng)澆筑時(shí)速度一般最大不能超過 2m/h，在 模板計(jì)算時(shí)考慮為 2m/h 是偏于安全的。入模的溫度考慮為 15℃。按照《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表82 采用內(nèi)部振搗器振搗時(shí)，且當(dāng)混凝土速度在 6m/h 以下時(shí)側(cè)模的最大壓力按下式 51 計(jì)算。 )(m kPahrkP ??? （ 51） 當(dāng) ?Tv 時(shí)： Tvh / ?? （ 52） 當(dāng) ?Tv 時(shí)： Tvh / ?? （ 53） 式中： mP —— 新澆筑混凝土對(duì)側(cè)面的最大壓力， kPa； h—— 有效壓頭高度， m； 跨 105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 7 頁(yè) T—— 混凝土入模時(shí)的溫度 ℃ ； k—— 外加劑影響修正系數(shù)，不加時(shí) k＝ 1，加入緩凝外加劑時(shí)， k＝ ； v—— 混凝土的澆筑速度， m/h； H—— 混凝土澆筑層的高度， m； ? —— 混凝土的容重， kN/m3。 根據(jù)公式 5 52 和 53，混凝土入模時(shí)的溫度為 20℃、澆筑混凝土的速度為 2m/h，混凝土側(cè)壓力計(jì)算過程如下所示。 V/T＝ 2/20＝ ，由于 V/T＝ 則有效壓頭高度按照公式53 計(jì)算，模板最大側(cè)壓力按照公式 51 計(jì)算，根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表 81 可知，當(dāng)含筋率大于 2%時(shí) 鋼筋混凝土的容重γ ＝26kN/m3，而當(dāng)含筋率小于 2%時(shí)鋼筋混凝土的容重γ ＝ 25kN/m3， 為偏于安全計(jì)算γ ＝ 26kN/m3，其計(jì)算過程如下所示。 h＝ + 2/20＝ Pm1＝ 26 ＝ 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表 82，采用泵送混凝土澆筑時(shí)。采用如下公式 54 計(jì)算。 )( 41m kPavP ?? （ 54） 式中： mP —— 新澆筑混凝土對(duì)側(cè)面的最大壓力， kPa； v —— 混凝土澆筑速度， m/h。 由于本橋采用泵送混凝土澆筑，根據(jù)公式 54 混凝土的最大側(cè)壓跨 105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 8 頁(yè) 力計(jì)算如下所示。 kPaP 41m2 ??? 由于本橋采用的是泵送混凝土并且用內(nèi)部振搗器振搗。根據(jù) 《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表 82 可知，振搗混凝土?xí)r對(duì)側(cè)模板的壓力按 Pm3＝ 計(jì)， 則混凝土的最大側(cè)壓力為 Pmax＝ Pm1 + Pm2+ Pm3＝ + + 4＝ ，其壓力分布圖如下圖 51 所示。 191530339 圖 51 混凝土側(cè)壓力計(jì)算分布圖 單位： cm 2. 根據(jù)《 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 》計(jì)算側(cè)壓力 根據(jù)《 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》設(shè)計(jì)規(guī)范附錄 D,混凝土側(cè)壓力的計(jì)算如下式 55 所示。 21210m a x vKKtP ?????? ? （ 55） 式中： maxP —— 新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力 (kPa)； h—— 有效壓頭高度（ m） ； V—— 混凝土的澆筑速度 (m/h)； 0t —— 新澆筑 混凝土的初凝時(shí)間（ h），可按實(shí)測(cè)確定 ； ? —— 混凝土的容重 (kN/m2)； 1K —— 外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取 ，摻跨 105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 9 頁(yè) 緩凝作用的外加劑時(shí)取 ； 2K —— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm 時(shí)取 ； 50~90mm 時(shí)，取 ；110~150mm 時(shí)，取 ； 根據(jù)上述規(guī)范附錄 D 規(guī)定，公式 55 計(jì)算值與 hP ???max 計(jì)算值比較取最 小值為最大側(cè)壓力。 由于混凝土的初凝時(shí)間一般為 6~8 小時(shí)，在加入緩凝劑后為安全考慮初凝時(shí)間為 8 小時(shí)，根據(jù)《廣福特大橋（ 40+2 64+40） m 連續(xù)梁》施工圖紙可知側(cè)壓力計(jì)算如下所示。 k P avKKtP n 21212101 ????????????? ? kP ahP n 1 0 44262 ????? ? 根據(jù) 以上計(jì)算可知，取兩者中較小值為 kPaPn ? ，有效壓頭計(jì)算如下所示。 mPh a x ??? ? 根據(jù) 《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表 82 可知，振搗混凝土?xí)r對(duì)側(cè)模板的壓力按 Pn3＝ 計(jì) ，考慮振搗混凝土?xí)r對(duì)側(cè)模板的壓力后最大側(cè)壓力計(jì)算如下所示。取 Pmax＝ Pn1 + Pn3＝ + ＝ 根據(jù)以上兩個(gè)不同公式計(jì)算側(cè)壓力取最大值，則混凝土的最大側(cè)壓力取 Pmax＝ 進(jìn)行側(cè)?？刂朴?jì)算。 砼壓力的計(jì)算 根據(jù)《（ 32+48+32） m 連續(xù)梁施工圖紙》可知， 頂板厚度在靠近跨 105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 10 頁(yè) 邊橫隔板處時(shí)厚度從 60 到 32cm 線性變化，在靠近中橫隔板時(shí)厚度從 65cm 到 32cm 線性變化，其余梁段頂板厚度均為 32cm。底板 厚度在靠近邊橫隔板處 時(shí)厚度從 60 到 30m 線性變化，在靠近中橫隔板時(shí)厚度從 90cm 到 線性變化，其于梁段底板厚度從 到30cm 線性變化。腹板在靠近邊橫隔板處時(shí)厚度從 70 到 46m 線性變化， 其余 梁段底板厚度從 70cm 到 46cm 線性變化。箱梁的梁高從 到 二次拋物線變化 ， 翼緣板從 30cm 到 62cm 線性變化。 箱梁底板處混凝土壓力計(jì)算如下所示。 P1＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ P2＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ P3＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ 箱梁的梁高從 到 二次拋物線變化，因此在腹板處混凝土對(duì)底板的最大壓力計(jì)算如下所示。 P4＝ γ h＝ 26 ＝ 104kPa 根據(jù)施工圖可知，翼緣板的最厚為 62cm，因此在翼緣板處對(duì)底板的最大壓力計(jì)算如下所示。 P5＝ γ h＝ 26 ＝ 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表 81 規(guī)定水平振動(dòng)荷載 p6＝ 2KN/m2。施工人員荷載及機(jī)械臨時(shí)堆放等荷載取為 p7＝ 。 底模 模板 的計(jì)算 底模板采用 15mm 厚的竹膠板做模板，由廠家提供的容重為γ ＝ KN/m3，則模板的自重為 p8＝ γ h＝ ＝ ?？?105國(guó)道（ 32+48+32） m連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國(guó)中鐵四局 第 11 頁(yè) 底模的背肋采用 10 10cm 的方木間距為 30cm，脊梁采用 15 15cm的方木在底板下間距為 60cm，腹板下間距為 30cm，翼緣板下間距為90cm。則由 節(jié)所計(jì)算可知總豎向荷載計(jì)算如下所示。 Q1＝ P2+ P8+ p6+ p7+ Sk ＝ + + 2+ + ≈ Q2＝ P4+ P6+ p4+