【文章內容簡介】 中 ——液壓缸或液壓馬達最大工作壓力（MPa）——由液壓泵出口到液壓缸或液壓馬達進口之間的管路沿程阻力損失和局部阻力損失之和。這些阻力損失只有在液壓元件選定后，并繪出管路布置圖才能計算。在初算時按經驗數據選取：管路簡單，流速不大的取=—；管路復雜，流速較大的取=—1MPa。該系統(tǒng)取=由公式（5—11）得：=+=21MPa；；當多液壓缸（或馬達）同時動作時，液壓泵的流量要大于同時動作的幾個液壓缸（或馬達）所需的最大流量。并應考慮到系統(tǒng)的漏損和液壓泵磨損后容積效率的下降。即有下式計算液壓泵的流量公式：≥（∑） （m/s） （7—2）式中 ——系統(tǒng)泄漏系數?！?。大流量取小值，小流量取大值。該系統(tǒng)取=（∑）——同時動作的液壓缸（或馬達）的最大流量（m/s）；可以從Q—t圖上查得。對于工作過程始終用節(jié)流調速的系統(tǒng)，在確定流量時，尚需加上溢流閥的最小流量，10 m/s由Q—t圖得到液壓缸所需最大流量∑156L/min；由公式（7—2）得：≥156=172L/min；此液壓系統(tǒng)采用液壓變 轉速為1500r/min；排量公式：=/1500 （7—3）由公式（7—3）得：=172/1500=；按已算出的最大工作壓力和流量，得出液壓泵的額定壓力=（1+25%）=。查閱文獻[9]，選則液壓泵的型號為SCY14—1B；排量160ml/r；轉速1500r；額定壓力32MP；額定流量得：1601500/1000=240L/min，這里選250 L/min；由于本機器采用閉合式液壓系統(tǒng)，壓力損失很小，可以忽略不記。這一點可以在后邊的系統(tǒng)驗算中得到準確的驗證。所以液壓泵的輸出功率用下式計算：= （7—4）式中 ——液壓泵的輸出功率（kw）——液壓缸壓力（MPa）——液壓泵的流量（m/s）一、液壓缸處于啟動時由160SCY141B型號液壓泵的壓力、流量曲線圖可得：=,所以由公式（7—4），得：=（） =（10/）=（w）二、液壓缸壓力達到最大值時（即到達系統(tǒng)最高壓力時）由160SCY141B型號液壓泵的壓力、流量曲線圖可得：=,所以由公式（7—4），得：=321010=三、液壓缸處于快退時由160SCY141B型號液壓泵的壓力、流量曲線圖可得:= m3/s,所以由公式（7—4），得：=1010=因此，選出液壓泵的最大輸出功率=。 電動機的選擇 電動機分交流電動機和直流電動機兩種，如無特殊說明時，一般選擇交流。選擇電動機的類型和結構形成應根據電源種類（交流或直流），工作條件（環(huán)境、溫度、空間、位置等，載荷的大小和性質的變化，過載情況等），啟動性能和啟動、制動正反轉的頻率程度等條件來選擇。Y系列三相籠式異步電動機是一般用途的的全封閉式鼠籠三相異步電動機。由于結構簡單，工作可靠，價格低廉，因此本設計選用此電動機。根據所求得到的液壓泵的功率，對電動機進行選擇，根據參考文獻[4]本設計可選電動機Y160M—4，其額定功率為11kw，轉速為1460r/min。 控制閥的選擇選擇控制閥應按額定壓力、最大流量、動作方式、安裝固定方式、壓力損失數值、工作性能參數和工作壽命來選擇。1. 應盡量選擇標準定型產品，一般不使用自行設計專用的控制閥。 2. 一般選擇控制閥的額定流量應比系統(tǒng)管路實際通過的流量大一些。必要時允許通過閥的最大流量超過其額定流量的20%。3. 應注意差動液壓缸由于面積差形成不同回油量對控制閥正常工作的影響。方向控制閥主要有手動換向閥，機動換向閥，電磁換向閥等幾種形式。由前面所分析，本課題設計的機器所用的換向閥為手動換向閥。手動換向閥是利用手動桿來操控的方向控制閥。該閥根據定位方式的不同，有彈簧復位式和鋼球定位式兩種結構。對手動控制閥的操作是通過桿機構在遠程控制實現的。由于以上分析可得選用三位四通手動換向閥。液壓機在不同工作狀態(tài)下要求換向閥處于中位。主要參數如下：閥芯的最大位移量是36mm，取中間為中位，那么6＜＜6時閥芯處于中位，當＞6時，閥芯處于閥體左端，換向閥處于左端，液壓缸下降運動，完成快進和工進工藝。當＜6時，閥芯處于閥體右端，換向閥處于右端，液壓缸上升運動，完成快退工藝。即閥芯的左右位置為177。18mm。由于本液壓系統(tǒng)中要的是三個位置的換向閥，在這里簡單介紹下三位四通換向閥的功能。1. 三位四通換向閥處于中位，各油口封閉，該液壓泵處于卸荷狀態(tài)。2. 三位四通換向閥處于左端，油口P與A之間相連，B與O之間相連，液壓缸下降動作，完成快進和工進兩種工藝。3. 三位四通換向閥處于右端，油口P與B之間相連，A與O之間相連，液壓缸上升動作，完成快退工藝。如圖7—1。圖7—1 三位四通手動換向閥參考同類機械的選擇，查閱參考文獻[9]，選擇換向閥的型號為：4S—H。 管道（導管）的選擇 選擇管道的主要內容是根據壓力損失，發(fā)熱量和液壓沖擊，合理確定管道內徑、壁厚和材料。在液壓傳動中常用的管子有鋼管、鐵管、膠管、尼龍管和塑料管等，該設計管道選擇45號無縫鋼管。 管道內徑的確定由流體力學可知，當通過管道的油液流量Q一定時，管道內徑決定管道截面的油液平均流速v；即：≥1130 （7—5）式中 ——液體最大流量 m/s ——管道內液流平均流速m/s； 慣用流速：對吸油管≤1—2m/s（一般取1m/s以下）；對于壓油管≤3—6m/s；對于回流管≤—當對吸油管道時，吸油管平均流速在此取=；由公式（7—5）得：d=1130=41mm根據文獻[4]—12取=50mm；當對壓油管道時，吸油管平均流速在此取=4m/s；由公式（7—5）得：=1130=29mm根據文獻[4]—12取=32mm；當對回油管道時，吸油管平均流速在此取=2m/s；油管平均流量在此取=/2；由公式（7—5）得：=1130=29mm根據文獻[4]—12取=32mm； 管道壁厚的計算管壁厚度計算公式： ≥/2[]= （7—6）式中 ——管道壁厚（m） ——管道承受的最高工作壓力（MPa） ——管道內徑（m） []——管道材料的抗拉許用應力（MPa） ——材料的抗拉強度（MPa），在此取=600MPa ——安全系數，它需要考慮管道徑向尺寸的誤差與形變，管道內徑的壓力脈動，液壓沖擊，管道的材料質量及工作壓力的周期變化等不安全因素。故一般規(guī)定=4—8。液壓震動，壓力沖擊大取大值；液壓震動，壓力沖擊小取小值。本設計取=4。 []=/ （7—7） =600/4=150MPa；當對吸油管時由公式（7—6）得：=（2150）（2150）=計算出值應符合標準系列值，查文獻[4]—12得=。外徑管=50+2=63mm。查閱文獻[4]得管=63mm。當對壓油管時由公式（7—6）得：=（2132）（2150）=計算出的值應符合標準系列值，查文獻[4]—12得=5mm。外徑管=32+25=42vmm 。查閱文獻[4]得管=42mm。當對回油管時由公式（7—6）得 ：=（32）（2150）=計算出的值應符合標準系列值，查文獻[4]—12得=5mm。外徑管=32+25=42mm 。查閱文獻[4]得管=42mm。 確定油箱的容量油箱在液壓系統(tǒng)中除了儲油外，還起著散熱分離油液中的氣泡，沉淀雜質等作用。油箱中安裝有很多輔件，如冷卻器、加熱器、空氣過濾器及液位計等。油箱的設計要點： 1. 油箱必須有足夠大的容積。2. 吸油管及回油管應插入最低液面下，以防止吸空和回油飛濺產生氣泡。3. 吸油管和回油管之間的距離要盡可能遠些。4. 為保持清潔，油箱應有周邊密封的蓋板，蓋板上有空氣過濾器。5. 油箱底部應距地面150mm以上，以便于搬運，散熱，放油等。6. 對油箱內表面要做好防腐處理。 。其散熱情況將在性能演算中討論。液壓油應具有適當的粘度和良好的粘—溫特性，油膜強度要高，具有較好的潤滑性能，能抗氧化穩(wěn)定性好，腐蝕作用少，對涂料、密封材料等有良好的適應性。同時液壓油還應具有一定的消泡能力。液壓系統(tǒng)能否可靠運行，很大程度取決于系統(tǒng)所選的液壓油。選擇液壓油，首先是介質種類的選擇；然后考慮合適的粘度；最后還要考慮使用條件等因素。本設計選用抗磨液壓油，可選用型號YB—N32。密度為900kg/m，比熱容=；40C時運動