【文章內(nèi)容簡介】 集中，防止漏夜在設備上強化堿洗工藝減輕酸值，充分回收溶劑油，控制油水分層罐的液位高度減少油進入廢水，拍污水處理后方能排出擠壓機排水B、F、N洗膠罐排水B、F、N油水分離罐B、油2廢氣脫水回流罐CCC5送火炬燃燒膠液罐排氣C43廢渣鋁渣溶劑油、鋁污泥焚燒廢膠網(wǎng)狀結構凝膠工藝計算及主要設備設計、物料衡算 計算的基礎數(shù)據(jù)物料衡算所需相關數(shù)據(jù)詳見表31至310（1）、聚合釜工藝參數(shù)① 聚合釜進料參數(shù)項 目指 標丁油濃度；溫度：≤40℃鎳/?。柋龋?05三異丁基鋁/?。柋龋?04三氟化硼乙醚絡合物/?。柋龋?04（）鋁/硼（摩爾比）＞鋁/鎳（摩爾比）38② 聚合釜操作參數(shù)項 目指 標聚合系統(tǒng)壓力＜聚合溫度94℃聚合時間4h③ 原輔材料規(guī)格項 目指 標丁二烯純度：%，其余按丁烯計；溶劑油%，%，%環(huán)烷酸鎳純度：%三異丁基鋁活性鋁含量：50%三氟化硼乙醚絡合物BF3含量：46%（2）、終止釜工藝參數(shù)④ 終止釜進料參數(shù)項 目指 標膠 液組成同聚合釜出料醇/三異丁基鋁（摩爾比）6防老劑/?。ㄙ|(zhì)量比）⑤ 終止釜操作參數(shù)（略）⑥ 終止釜原輔材料規(guī)格項 目指 標乙醇純度：95%，其余按水計防老劑/溶劑油（質(zhì)量比）；防老劑溶液（）防老劑溶液濃度117g/l（3）、凝聚釜工藝參數(shù)⑦ 凝聚釜進料參數(shù)項 目指 標膠 液組成同終止釜出料水/膠液（體積比）水蒸汽/聚丁二烯（質(zhì)量比）5⑧ 凝聚釜操作參數(shù)項 目指 標循環(huán)水進料溫度90℃凝聚溫度95℃凝聚壓力（表壓）膠液進料溫度20℃⑨ 凝聚釜原輔材料規(guī)格項 目指 標水蒸汽（表壓）（4）、相關設計參數(shù)項 目指 標丁二烯總轉(zhuǎn)化率85%丁二烯單耗全裝置總收率%；（%丁二烯為基準計算收率和損耗）全裝置總損耗%，其中：1. 聚合掛膠損失：1%2. 聚合、凝聚的丁二烯機械泄露損失：%3. 凝聚、振動的渣末損失：%（）4. 油水分離器水相丁二烯溶解損失：2%5. 包裝過程中不合格品及落地損失：%膠粒含水量（凝聚所得膠粒中的水/膠粒，質(zhì)量比）（）膠粒含油量（凝聚所得膠粒中的溶劑油/膠粒，質(zhì)量比）聚合釜容積12m3年產(chǎn)量11000t年操作時間8000h（4）、所需物性數(shù)據(jù)物性數(shù)據(jù)丁烯的密度596kg/m3丁二烯的密度628kg/m3溶劑油密度660kg/m3溶劑油（以正己烷計）在95℃時的汽化熱2095℃的平均比熱℃沸點86℃丁二烯在95℃時的汽化熱2095℃的平均比熱℃丁烯（以正丁烯計）在95℃時的汽化熱2095℃的平均比熱℃(表壓)水蒸汽焓△H汽95℃飽和水焓△H水、計算基準由于生產(chǎn)采用連續(xù)式溶液聚合法，因此計算過程以kg/h為基準。（1）、聚合釜總物料衡算聚合釜物料衡算圖如圖所示：丁二烯系統(tǒng)根據(jù)設計任務書，年產(chǎn)順丁橡膠11000t，年操作時間8000h，可知每小時順丁橡膠產(chǎn)量：根據(jù)丁二烯單耗可知所需純丁二烯質(zhì)量流量為：扣除機械損失以及溶解損失，應有聚丁二烯：根據(jù)總轉(zhuǎn)化率85%可知應需M純丁二烯質(zhì)量流量=本工藝采用中國石化上海石油化工股份有限公司生產(chǎn)的工業(yè)用丁二烯（優(yōu)級品，執(zhí)行企業(yè)標準Q/SH ）%，其余按正丁烯計算，可知，所需原料丁二烯為：隨原料夾帶的正丁烯為：根據(jù)上述計算結果，總結于下表中組分質(zhì)量分數(shù)%kg/ht/am3/h丁二烯正丁烯合計100溶劑油系統(tǒng)，，即為135kg/m3，溶劑油密度660kg/m3，因而可得所需溶劑油質(zhì)量：引發(fā)劑系統(tǒng)引發(fā)劑采用鎳催化劑體系，成分為環(huán)烷酸鎳—三異丁基鋁—三氟化硼乙醚絡合物，主要計算公式為：環(huán)烷酸鎳（主引發(fā)劑）已知鎳/?。柋龋?，%，可知環(huán)烷酸鎳質(zhì)量流量：鎳組分摩爾流量：三異丁基鋁（助引發(fā)劑，Al(iC4H9)3）已知三異丁基鋁/?。柋龋椋钚凿X含量50%三異丁基鋁質(zhì)量流量：摩爾流量：三氟化硼乙醚絡合物（第三組分，BF3O(C2H5)2）已知三氟化硼乙醚絡合物/丁（摩爾比）為，BF3含量為46%，可知：三氟化硼乙醚絡合物質(zhì)量流量：摩爾流量：根據(jù)上述結果可知，而由文獻可知，當Al/Ni=3~8，Al/B=~（均為摩爾比），催化劑活性最高，因此可知此配方滿足工藝要求。聚丁二烯系統(tǒng)由總轉(zhuǎn)化率85%可知生成的聚丁二烯為：由于存在掛膠損失，損失量為：去終止釜的聚丁二烯為：未反應的丁二烯質(zhì)量流量：根據(jù)上述結果可得聚合釜總物料衡算，列于表312序號組分kg/ht/aw%（質(zhì)量分數(shù)）進料1丁二烯2丁烯3溶劑油4環(huán)烷酸鎳5三異丁基鋁6三氟化硼乙醚絡合物7合計100出料1去終止釜聚丁二烯2未反應的丁二烯3丁烯4掛膠損失5溶劑油6三種引發(fā)劑7合計100（2）、聚合釜數(shù)量的確定以及各釜物料衡算聚合釜數(shù)量的確定由聚合釜物料衡算可得丁二烯進料量，丁油濃度，聚合時間T=4h，因而可得聚合總?cè)莘e為：需12聚合釜臺數(shù)：，圓整為4臺。各釜轉(zhuǎn)化率的確定根據(jù)《合成橡膠工業(yè)》第七卷（1984）P67中內(nèi)容知：丁二烯聚合屬于一級反應，并且鎳催化體系油溶劑丁二烯的表觀動力學反應速度常數(shù)的關聯(lián)式如下：對于一級反應，連續(xù)槽式反應器的反應轉(zhuǎn)化率與反應速率常數(shù)之間的關系如下（假設各釜停留時間相同）：，可知： 其中：CAN—第N臺釜內(nèi)反應物濃度，mol/L；CA0—反應物初始濃度，mol/L；CA(N1)—第N1臺釜內(nèi)反應物濃度，mol/L；XN—N臺釜累積轉(zhuǎn)化率；xN—第N臺釜轉(zhuǎn)化率；k—聚合反應表觀速率常數(shù)，min1；—平均停留時間，min；N—連續(xù)槽式反應器臺數(shù)；[C0]—主催化劑的濃度，mol/L；kp—鏈增長速度常數(shù)，L/(molmin)；T—反應溫度，K；—催化劑利用率（在94℃下，取27%）為便于計算，按等溫等容處理，取總轉(zhuǎn)化率為85%；各釜停留時間相同；反應溫度為94℃，[C0]=，則可計算得 由于總轉(zhuǎn)化率為85%，即XN=85%，可求得平均停留時間為由于各釜停留時間相同，由各釜轉(zhuǎn)化率計算公式可知各釜轉(zhuǎn)化率相同，現(xiàn)計算首釜的轉(zhuǎn)化率：（4）、終止釜總物料衡算聚合釜物料衡算圖如圖所示：注：膠液組分同聚合釜出料組分乙醇用量計算已知純丁二烯質(zhì)量流量M純丁二烯=, 三異丁基鋁/?。柋龋?04,醇/三異丁基鋁（摩爾比）為6，乙醇分子量為=46，純度為95%,乙醇密度ρ=810kg/m3則乙醇質(zhì)量流量M乙醇=103810kg/h=乙醇含水量M水=M乙醇（195%）=防老劑用量計算已知膠液組成同聚合釜出料，防老劑/?。ㄙ|(zhì)量比）,防老劑溶液濃度為117g/L防老劑帶入體系的溶劑油用量計算已知防老劑/溶劑油（質(zhì)量比）則防老劑帶入體系的溶劑油用量=根據(jù)上述結果可得聚合釜總物料衡算，列于表313序號組分kg/ht/aw%（質(zhì)量分數(shù)）進料123456膠液終止劑水防老劑帶入溶劑油總計