【文章內容簡介】 道。橫肋B承受線荷載q3=（10+25）247。2= KN/m，橫肋C承受線荷載q4=（25+）247。2= KN/m，檢算按簡支梁結構計算，計算圖式見圖圖3.橫肋B受力圖式1．B橫肋最大撓度=5247。105247。384/I=80472/I（mm）容許最大撓度=當＜時，結構安全。所以I＞10730。查型鋼表得知，材料選［36a槽鋼。2．C橫肋最大撓度=5247。105247。384/I=（mm）容許最大撓度=當＜時，結構安全。所以I＞25291。擬采用兩型鋼并放。查型鋼表得知，材料選［36b槽鋼。橫肋C受力圖式封底砼抗浮穩(wěn)定性驗算鋼套箱封底，抽干圍堰內部水后，受到外部水的向上最大浮力作用， 水位達4m時F浮=ρ水gV=1*10*(4+)*=13589KN封底砼重量 ：P＝*1*23=4808KN圍堰自重：G=1000KN封底砼與鉆孔樁之間握裹力計算：樁周面積：A＝nπDL＝141＝砼與樁粘結力f＝150KN/m2則握裹力F0＝A f＝*150＝9891KNG總=9891+1000+4808=15699KNK=G總/F浮=15699/13589= 故鋼套箱不會上浮六、承臺施工封底砼在套箱安裝檢查合格后，首先澆筑封底混凝土。封底砼分兩次澆筑，第一次在水下使用導管澆筑90cm厚，剩余10cm在抽水后干作業(yè)找平。封底混凝土采用水下C20混凝土，混凝土坍落度控制在18～20cm。為減少混凝土澆筑過程中套箱內外的水頭差，減輕吊底模的壓力，在套箱水平面位置封底砼面上安裝閥門，始終保持內外水頭相等。承臺鋼筋A. 鋼筋制作安裝嚴格按圖施工，做到鋼筋種類、規(guī)格、數(shù)量、尺寸位置正確無誤，且綁扎牢固。B. 大于16mm以上的鋼筋，連接均用焊接。C. 鋼筋綁扎先綁底部的鋼筋，然后再綁扎側面鋼筋及頂部鋼筋。E. 設置好保護層墊塊、位置、尺寸均確保符合設計要求。F. 鋼筋綁扎完畢，由有關人員組織隱蔽工程驗收，并做好驗收記錄，交監(jiān)理復查，由監(jiān)理在隱蔽單上簽字后進行下道工序施工。G. 墩身主筋采用點焊在承臺鋼筋上的方法固定。墩身中避雷筋應按規(guī)范與樁主筋連接好，并涂好油漆做好標記。墩身預埋筋的根數(shù)、位置、尺寸均確保符合設計要求。承臺模板A. 便于模板搬運及周轉使用，采用九夾板模板，具體拼裝尺寸根據承臺側面尺寸而定。B. 模板安裝前刷脫模劑。安裝時，確保模板接縫緊密，并用封口膠膠紙將縫隙封貼，防止漏漿。C. 承臺模板采用57方木做豎楞，雙向@1000，上口以鋼管固定位置。外側用拋撐固定，模內設上下限桅桿位桿，隨澆砼隨拆。D. 模板安裝好后，組織人員對模板的穩(wěn)定性、承臺尺寸、拼縫、連接牢固程度等進行自檢。自檢合格后報監(jiān)理驗收，合格后進行下道工序。承臺砼承臺混凝土均采用C30泵送商品混凝土。由于主墩承臺屬于大體積砼作業(yè)，故嚴格控制每皮澆筑砼的厚度：40cm分層厚度。承臺混凝土均采用C30泵送商品混凝土，采用低水化熱的泵送供料，坍落度16~20cm，初凝時間≥?；炷练炙膶?、三層一次性澆筑?；炷潦┕し謱忧闆r施工分層分層厚度m時間間隔h冷卻管通水第一層1第一層第二層2第一、二層第三層2第二、三層第四層2第三、四層七、大體積砼施工散熱措施，由于砼的澆筑后在凝固過程中會產生大量的水化熱，因而形成內外溫差較大，易使砼產生裂縫。因此除在優(yōu)化砼的級配減少水化熱外，同時在施工中采取人工導熱法，即在砼內部埋設冷卻管，用循環(huán)水來降低砼的溫度。施工用水采用河水通過水泵抽至集水筒內流進承臺進水口。，、。冷卻管出水量為10~20公升/分。冷卻管直徑為25mm，出水口接出承臺。每層冷卻管布置后事先通水檢查，以防漏水。在每層砼澆筑開始時，冷卻管立即通自然水，連續(xù)通水。在通水時間對進出水的流量、水溫每1~2小時測定一次。在停止通水后即對冷卻管內進行灌漿處理。承臺冷卻管布置圖，埋管應在被覆蓋一層混凝土后開始通水，一般以8~10天混凝土溫度與外界溫度之差不超過25176。為宜。水流方向應每天改變一次，以使通體冷卻均勻。下一層已澆筑的砼也要通水。冷卻水管作業(yè)完成后，必須對冷卻管道內進行壓注純水泥漿的處理。，密切監(jiān)視溫度差波動，以指導冷卻水管的進水，溫度流量，拆模時間的調控以及混凝土養(yǎng)護工作，在澆筑大體積砼時，對砼內、外部位進行測溫記錄。在每層砼內埋設測溫元件，采取全過程的溫度監(jiān)控。、出口水溫測試外，另埋設熱電片測量砼內部溫度，每層砼中埋設三個測溫點，埋設每層砼的中層。冷卻管通水后每2小時測溫一次，停止通水后每12小時測溫一次，直至停止升溫。設計有特殊要求，按設計位置埋設。本工程承臺采用“內降外?！钡臏乜卮胧??！皟冉怠敝饕遣捎醚h(huán)冷卻水進行降溫，在承臺內預埋4層φ25黑鐵管，冷卻水就近抽河水，進出水口交錯布設?！巴獗！笔峭ㄟ^采取措施，控制承臺外表面溫度，使承臺內外溫差不大于25℃，在本橋承臺施工中，采用的是“蓄水法”養(yǎng)護，即在承臺四周包裹花膠布和絨布，利用承臺模板比混凝土頂面高20cm，將循環(huán)出的高溫水注入承臺上面，同時在模板四周經常用循環(huán)出水澆灑，以提高外表面的溫度，降低內外溫差，效果很好。通過外面保溫，使混凝土表面降溫速度減慢，以減小混凝土的內外溫差，從而防止混凝土因溫差過大引起變形而產生的溫度裂縫。C30承臺大體積砼裂縫控制的施工計算（1） 配合比水泥粉煤灰砂碎石水泵送劑2757875810471771（2）砼某個齡期的絕熱溫升由下式計算：T（t）=CQ/CP（1em）式中：C：每立方米砼水泥用量Q：每千克水泥水化熱，3天取163kJ/kg，7天取335kJ/kgC:砼比熱，P：砼密度，取2400kg/m3M:與水泥品種、振搗溫度有關的經驗系數(shù)，T：齡期（天）砼絕對溫升計算表CKg/m3QKj/kgCKg/m3PKg/m3mT天T℃27516324001275163240032751992400527533524007275335240015275335240028因管道分4層布置，層距1 m，水平間距1 m，~，出水口溫度與構件內部溫度差值不宜大于25℃，同時與入水口溫度差值不宜大于20 ℃，可以通過進水口水壓控制，砼內部開始降溫后，為防止其內部由于降溫過快，而產生裂縫，℃/d，每套循環(huán)水管降溫的有效范圍為12**1=。循環(huán)水管日降溫計算公式如下T（t）=24*W*Δt*ΔL*w *CP式中：W=水的比重，取1103kg/m3Δt=進出水口的溫度差（℃） ΔL=冷卻水通水流量（m3/h） W=水的比熱， C=砼比熱， P=砼密度，取2400kg/m3 m3/h時，砼內部溫度計算見：Wkg/m3Δt℃ΔLm3/hwkj/kgckJ/pkg/m3t天T℃累計降溫Δt（℃）砼通水后溫度100092400110009240021000924003100092400410009240051000924006100092400710009240081000924009第五節(jié) 臨時固結體系為抵消懸臂澆筑施工時可能產生的不平衡力矩，必須對邊主墩支座設置臨時固結體措施，以滿足抵抗一個節(jié)段可能產生的最大彎矩；本工程采用在主墩承臺的周邊上，每墩設8根Φ90cm的C40鋼筋混凝土圓柱作為臨時鎖定柱。抵抗懸臂施工期間兩側梁體對墩身產生的不平衡彎矩。臨時鎖定樁平面圖（38）臨時鎖定樁平面圖（339）臨時鎖定樁側面圖一、臨時鎖定柱錨固力計算（以PM38墩控制設計）臨時鎖定柱抗拉力計算時僅考慮預應力筋受力，則2根鎖定柱F錨固=2*2*12*20=960t．按14半個節(jié)塊的重量計算不平衡力矩(掛藍未計入) 傾覆彎矩M傾覆=抗傾覆彎矩M抗傾覆 =錨固力產生的抗傾覆力矩=960*=抗傾覆系數(shù)K=M傾覆/M抗傾覆=（65044+8448）/47560= Pm3Pm39墩的臨時鎖定柱與墩身同步澆筑，頂標高即為該處箱梁底標高。鎖定柱頂采用油毛氈隔離，方便今后的拆除；鎖定柱待邊跨合攏段施工后解除，完成由T型剛構體系向單懸臂連續(xù)剛構體系的轉換，PM38墩的臨時鎖定柱在中跨合攏后解除，完成單懸臂連續(xù)梁向四跨連續(xù)梁體系的轉換。二、臨時支座與永久支座為保證永久支座在施工期間不受力，特設置臨時支座。臨時支座采用混凝土（固化形式）方式，在墩頂上支座外面設置4個平面尺寸為9040cm的混凝土支座，混凝土強度等級為C55，臨時支座對稱布置。墩頂布置好臨時支座后尚有很大空隙，這些空隙的存在不利于0＃塊底模的鋪設，也不利于0＃塊底部的質量，為此在墩頂四周邊線砌筑一道半磚墻，磚墻高比支座頂面低3～5cm，然后在墩頂空隙處填砂灑水振實，頂面澆筑3～5cm細級配混凝土，作為0＃塊的底模，細級配混凝土上涂上一層黃油，以便保持落架后箱梁底板的平整以及底板與細級配混凝土的脫離。墩頂臨時支座布置圖（339）. 永久（QZ）支座安裝(含支座預埋件). QZ盆式支座布置：　墩號序號PM36PM37PM38PM39PM401QZ7000DXQZ40000ZXQZ40000DXQZ7000DX2QZ70000DXQZ40000ZXQZ40000DXQZ7000DX3QZ70000DXQZ40000ZXQZ40000DXQZ7000DX4QZ7000ZXQZ40000GDQZ40000ZXQZ7000ZX表中： DX—單向活動支座，SX—雙向活動支座，GD—固定支座。. 支座安裝要求① 支座與橋梁的連接方式采用焊接連接。橋梁上、下部構造施工中，在支座位置預埋此支座頂、底板大的鋼板，并有可靠的錨固措施。支座就位后，用間斷焊接，將支座頂、底板與預埋鋼板焊接在一起。不同方面錯開施焊間斷焊，避免集中焊接。QZ型球形鋼支座示意圖　上支座板 　下支座板 　支座鋼球芯 　PTFE圓平板 　PTFE球形板 　不銹鋼 ② 預埋鋼板在安裝時，上、下預埋鋼板應保持水平。梁底預埋鋼板應留出35㎜的空隙，砼澆筑時要避免支座受壓縮變形。③ 盆式支座安裝除標高必須符合設計要求外，為確保支座的使用性能，要保證三個方向的尺寸準確。支座上、下各部件縱橫向必須對中；要考慮安裝溫度與設計溫度不同，支座縱向上、下各部件錯開的距離必須與計算值相符。支座中心必須與主梁中心線的關系尺寸準確。④ 盆式支座安裝前須作全面檢查并進行清潔。除去油污，特別是不銹鋼與填充聚四氟乙烯板的滑移面應用丙酮或酒精擦洗干凈，支座其他各件也要擦洗干凈，支座內不得涂刷防銹油。第六節(jié) 0、1塊箱梁施工連續(xù)梁橋墩頂0、1塊是整個上部結構懸臂施工的“起點”與“基礎”，其鋼筋分布密集，縱橫交叉，管道布置集中，結構受力復雜，工序環(huán)節(jié)多等特點，如何確保施工質量，為下道懸臂掛籃施工提供可靠和有利的“初始條件”。為此，必須解決好以下幾個關鍵技術問題。① 臨時托架的強度和穩(wěn)定性；② 臨時鎖定柱施工；③ 模板的安裝定位及其支架的強度和穩(wěn)定性；④ 預應力砼施工質量（如：防止裂縫發(fā)生）和可操作性；⑤ 預埋件設置。為了確保0、1塊澆筑施工能夠安全、可靠地進行，對上述幾個關鍵問題必須進行認真細致的研究和必要的結構驗算，使每一個工作環(huán)節(jié)都在有效的控制范圍之內。本橋0、1塊設計長度為12m，采用支架現(xiàn)澆法施工，2～14塊為掛籃施工。全橋P3P3P39三個橋墩都須在墩頂現(xiàn)澆0、1梁段，其中339墩位于岸邊陸上，38墩位于河中。一、0、1塊臨時托架設計PM380、1塊平面投影由于PM38墩位于河中心，橋梁上部結構與河道斜交約34，承臺順河向布置。0、1塊約3m翼板部分投影于河道內，因此對該部位支架基礎采用臨時托架的形式，其余直接支撐在承臺面上，托架安裝在立柱東、西兩側，在承臺側面設置預埋鐵件，設三角形斜撐。，擱置在承臺上，懸臂部分下設五組20＃雙拼槽鋼和22＃雙拼槽鋼斜撐、5組2[20b組合分配梁。臨時托架立面圖、臨時托架驗算荷載匯總序號荷載種類重量（KN）10號塊承臺以外梁體、模板及附件2402扣式支架2443三腳架和分配梁2[20b組合250Σ734。每個支架受力q=734247。5=(1)、計算AB桿 2[20b(2)、檢算BC桿件2[22b 設Q豎向= NBC= 200kg/cm2(3)、BC桿穩(wěn)定性檢算 2[20b 長細比 按AC兩端固定，求得BC桿端彎矩： 偏心率 在彎矩作用