注塑機液壓系統(tǒng)課程設計(編輯修改稿)
2025-07-21 03:17 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 →閥1右位→油箱。液壓缸背壓回路：注射缸右腔→單項順序閥18→調(diào)速閥15→油箱。(8)注射座后退 當保壓結束，電磁鐵8YA通電，閥3左位接入系統(tǒng)，泵B的壓力油經(jīng)閥1閥3進入注射座移動液壓缸左腔，右腔油液經(jīng)閥閥14回油箱，使注射座后退。泵A經(jīng)閥1卸荷。此時系統(tǒng)油液流動情況為進油路 泵B→閥12→閥3（左位）→注射座移動缸左腔；回油路 注射座移動缸右腔→閥3（左位）→節(jié)流閥14→油箱。 (9)開模 開模過程與合模過程相似，開模速度一般歷經(jīng)慢一快一慢的過程。 1)慢速開模 電磁鐵2YA通電，閥4左位接入系統(tǒng)，液壓泵6的壓力油經(jīng)閥4進入合模液壓缸右腔，左腔的油經(jīng)液控單向閥1閥4回油箱。泵A經(jīng)閥1卸荷。 2)快速開模 此時電磁鐵2YA和5YA都通電，A、B兩個液壓泵匯流向合模液壓缸右腔供油，開模速度提高。(10)頂出 模具開模完成后，壓下一行程開關，使電磁鐵11YA得電，從泵B來的壓力油，經(jīng)過單向閥10，電磁換向閥21上位，進入推料缸的左腔，右腔回油經(jīng)閥21的上位回油箱。推料頂出缸通過頂桿將已經(jīng)注塑成型好的塑料制品從模腔中推出。(11)推料缸退回 推料完成后，電磁閥11YA失電，從泵B來的壓力油經(jīng)閥21下位進入推料缸油腔，左腔回油經(jīng)過閥21下位后回油箱。(12)系統(tǒng)卸荷 上述循環(huán)動作完成后，系統(tǒng)所有電磁鐵都失電。液壓泵A經(jīng)閥1卸荷，液壓泵B經(jīng)先導式溢流閥6卸荷。到此，注塑機一次完整的工作循環(huán)完成。三、系統(tǒng)性能分析1)由于該系統(tǒng)在整個工作循環(huán)中，合模缸和注射缸等液壓缸的流量變化較大，鎖模和注射后又系統(tǒng)有較長時間的保壓，為合理利用能量系統(tǒng)采用雙泵供油方式，液壓缸快速動作（低壓大流量）時，采用雙液壓泵聯(lián)合供油方式；液壓缸慢速動作或保壓時，采用高壓小流量泵B供油，低壓大流量泵A卸荷供油方式。2)由于合模液壓缸要求實現(xiàn)快、慢速開模、合模以及鎖模動作，系統(tǒng)采用電液換向閥換向回路控制合模缸的運動方向，為保證足夠的鎖模力，系統(tǒng)設置了增力缸作用合模缸的方式，再通過機液復合機構完成合模和鎖模，因此，合模缸結構較小、回路簡單。3)由于注射液壓缸運動速度較快，但運動平穩(wěn)性要求不高，故系統(tǒng)采用調(diào)速閥旁路節(jié)流調(diào)速回路。由于預塑時要求注射缸有背壓且背壓力可調(diào)，所以在注射缸的無桿腔出口處串聯(lián)一個背壓閥。4)由于預塑工藝要求注射座移動缸在不工作時應處于背壓且浮動狀態(tài)，系統(tǒng)采用Y型中位機能的電磁換向閥，順序閥18產(chǎn)生可調(diào)背壓，回油節(jié)流調(diào)速回路等措施，調(diào)節(jié)注射座移動缸的運動速度，以提高運動的平穩(wěn)性。5)預塑時螺桿轉速較高，對速度平穩(wěn)性要求較低，系統(tǒng)采用調(diào)速閥旁路節(jié)流調(diào)速回路。 6)由于注塑機的注射壓力很大(最大注射壓力達153MPa)，為確保操作安全，該機設置了安全門，在安全門下端裝一個行程閥，串接在電液閥4的控制油路上，控制合模缸的動作。只有當操作者離開模具，將安全門關閉時壓下行程閥后，電液換向閥才有控制油進入，合模缸才能實現(xiàn)合模運動，以確保操作者的人身安全。7)由于注塑機的執(zhí)行元件較多，其循環(huán)動作主要由行程開關控制，按預定順序完成。這種控制方式機動靈活，且系統(tǒng)較簡單。8)系統(tǒng)工作時，各種執(zhí)行裝置的協(xié)同運動較多、工作壓力的要求較多、壓力的變化較大，分別通過電磁溢流閥7，溢流閥9，和單項順序閥118的聯(lián)合作用，實現(xiàn)系統(tǒng)中不同位置、不同運動狀態(tài)的不同壓力控制。液壓執(zhí)行元件載荷力和載荷轉矩計算各液壓缸的載荷力計算⑴合模缸的載荷力合模缸在模具閉合過程中是輕載，其外載荷主要是動模及其連動部件的起動慣性力和導軌的摩擦力。 鎖模時，動模停止運動，其外載荷就是給定的鎖模力。 開模時，液壓缸除要克服給定的開模力外，還克服運動部件的摩擦阻力。⑵注射座移動缸的載荷力座移缸在推進和退回注射座的過程中，同樣要克服摩擦阻力和慣性力，只有當噴嘴接觸模具時，才須滿足注射座最大推力。⑶注射缸載荷力注射缸的載荷力在整個注射過程中是變化的，計算時，只須求出最大載荷力。 式中，d——螺桿直徑，由給定參數(shù)知：d＝；p——噴嘴處最大注射壓力，已知p＝153MPa。由此求得Fw＝192kN。各液壓缸的外載荷力計算結果列于表l。，求得相應的作用于活塞上的載荷力，并列于表1中。進料液壓馬達載荷轉矩計算 ，則其載荷轉矩 液壓系統(tǒng)主要參數(shù)計算初選系統(tǒng)工作壓力 塑料注射機屬小型液壓機，載荷最大時為鎖模工況，此時，高壓油用增壓缸提供；其他工況時，載荷都不太高，參考設計手冊。計算液壓缸的主要結構尺寸⑴確定合模缸的活塞及活塞桿直徑合模缸最大載荷時，為鎖模工況，其載荷力為1000kN，工作在活塞桿受壓狀態(tài)。活塞直徑 此時p1是由增壓缸提供的增壓后的進油壓力，初定增壓比為5，則p1＝5＝，鎖模工況時，回油流量極小，故p2≈0，求得合模缸的活塞直徑為 ，取Dh＝。按表2—5取d/D＝，則活塞桿直徑dh＝＝，取dh＝。 為設計簡單加工方便，將增壓缸的缸體與合模缸體做成一體(見圖1)。其活塞桿直徑按增壓比為5，求得
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