【文章內(nèi)容簡介】 6240212554157060870510350 因為 ，故不考慮高陣型的影響。（1）00截面的彎矩為: （48）(2)II截面的彎矩為： （49） 偏心彎矩塔體上有時懸掛再沸器、冷凝器等附屬設(shè)備或其他零件，因此承受偏心載荷，該載荷產(chǎn)生的彎矩為： （410）但此次設(shè)計的二氧化碳吸收塔沒有懸掛再沸器、冷凝器等附屬設(shè)備或其它附件，所以=0。 最大彎矩確定最大的彎矩時，偏保守的假設(shè)風(fēng)彎矩、地震彎矩和偏心彎矩同時出現(xiàn)，且出現(xiàn)在塔設(shè)備的同一方向，但考慮到最大風(fēng)速和最高地震級別同時出席那的肯能性很小，在正?；蛲９z修時，取計算截面處的最大彎矩為： 取其中較大值 （411）在水壓試驗時，由于試驗日期可以選擇持續(xù)時間較短，取最大彎矩為。 （412） 塔設(shè)備底部截面00處的最大彎矩 塔設(shè)備底部截面II處的最大彎矩第五章 筒體的強度及穩(wěn)定性校核驗算塔殼II截面處操作時和壓力試驗時的強度以及穩(wěn)定性，計算結(jié)果列于下表51。表51計算截面II計算截面以上塔的操作質(zhì)量,kg塔殼的有效厚度計算截面的橫截面積計算截面的斷面系數(shù) 最大彎矩 操作壓力引起的軸向應(yīng)力重力引起的軸向引力彎矩引起的軸向應(yīng)力最大組合壓應(yīng)力（計算見公式51,52,53）＜最大組合拉應(yīng)力＜計算截面的風(fēng)彎矩液壓試驗時計算截面以上塔的質(zhì)量(計算見公式54)壓力引起的軸向應(yīng)力61重力引起的軸向應(yīng)力彎矩引起的軸向應(yīng)力周向應(yīng)力(計算見公式55)＜液柱時最大組合壓應(yīng)力＜液壓時最大組合拉應(yīng)力＜ 表示計算時，在壓應(yīng)力中取“＋”號，在拉應(yīng)力中取“－”號 (51)式中K組合系數(shù)，取K=根據(jù)圓筒的內(nèi)半徑和所假設(shè)的圓筒計算壁厚，按下式計算系數(shù)A的值（52） 按下式計算B值 （53)式中E材料在設(shè)計溫度（40℃）下的彈性模數(shù)， (54) (55) 由表51可知，圓筒的軸向應(yīng)力大小符合要求，筒體的穩(wěn)定性符合要求，圓筒的拉應(yīng)力同樣符合要求，即筒體的強度及穩(wěn)定性校核符合條件。第六章 裙座的強度及應(yīng)力校核 應(yīng)力校核裙座的筒體受到重量和各種彎矩的作用，但不承受壓力，重量和彎矩在裙座底部截面處最大，因而裙座底部的截面是危險截面，此外，裙座上的檢驗孔或人孔，管線引出孔有承載削弱作用，這些孔中心橫截面處也是裙座筒體的危險截面。裙座筒體不受壓力作用，軸向組合拉伸應(yīng)力總是小于軸向組合壓縮應(yīng)力，因此，只需要校核危險截面的最大軸向壓縮應(yīng)力。 基底截面00的應(yīng)力校核（1）正常操作時 （61） 式中裙座的半錐角，選用圓柱形裙座，=0176。00截面處的最大彎矩，裙座底部截面的截面系數(shù)， （62）裙座的底部直徑，裙座殼設(shè)定有效壁厚， == 00截面處的垂直地震力，N 裙座底部截面面積， =1224=K截面組合系數(shù)，K= B系數(shù)，B= 裙座材料在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，113MPa===113= 因此滿足強度要求。(2)液壓試驗時 （63） 式中裙座在00截面處的風(fēng)彎矩，偏心彎矩，設(shè)備在水壓試驗時的最大質(zhì)量，kg裙座材料在常溫下的屈服點，MPa 開孔截面11的應(yīng)力校核由于本設(shè)計中草用的裙座沒有人孔，故不用校核。 基礎(chǔ)環(huán)的設(shè)計塔設(shè)備的重量，以及風(fēng)載荷、地震載荷及偏心載荷引起的彎矩通過裙座筒體作用于基礎(chǔ)環(huán)上，而基礎(chǔ)環(huán)是安裝在混凝土基礎(chǔ)上。在基礎(chǔ)環(huán)與混凝土基礎(chǔ)接觸面上，重量引起均布靜壓力，彎曲引起彎曲應(yīng)力，壓縮應(yīng)力始終大于拉伸應(yīng)力，最大壓縮應(yīng)力為，基礎(chǔ)環(huán)板應(yīng)有足夠的厚度來承受這種應(yīng)力。 基礎(chǔ)環(huán)尺寸基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑 （64） 式中裙座的底截面內(nèi)徑，mm =1000mm基礎(chǔ)環(huán)外徑 （65） 基礎(chǔ)環(huán)應(yīng)力校核 （66）取其中較大者須滿足式中 （67） （68） （69） （610） 根據(jù)《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》表1611可知，選用75號混凝土，其許用應(yīng)力大小為=，則。 有筋板時基礎(chǔ)環(huán)的厚度在兩相鄰筋板之間的基礎(chǔ)環(huán)可近似為受均布載荷的矩形板，有筋板的兩側(cè)邊(邊長為)視為簡支與裙座筒體連接的邊緣（邊長視為）作為固支，基礎(chǔ)環(huán)的外邊緣（長度視為）作為自由邊，根據(jù)平板的理論，可以計算板中最大彎矩，此時基礎(chǔ)環(huán)的厚度為： （611）上式中求得還應(yīng)加上壁厚附加量，再圓整到鋼板厚度規(guī)格上，且不得小于16mm。式中基礎(chǔ)環(huán)的厚度，mm基礎(chǔ)環(huán)材料許用應(yīng)力，對于低碳鋼=140MPa設(shè)螺栓直徑為M30，由《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》表1618得：L=120mm 由《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》表612得： 取 地腳螺栓的計算地腳螺栓的作用是使高的塔設(shè)備固定字啊混凝土基礎(chǔ)上，以防風(fēng)彎矩或地震彎矩等使其傾倒。 螺栓承受的最大拉應(yīng)力在重力及彎矩的作用下，如果迎風(fēng)側(cè)地腳螺栓承受的應(yīng)力，則表示塔設(shè)備自身穩(wěn)定而不會傾倒，原則上可不設(shè)地腳螺栓，但是為了固定設(shè)備的位置，還應(yīng)設(shè)定一定數(shù)目的地腳螺栓，如果迎風(fēng)側(cè)地腳螺栓承受的應(yīng)力,則必須安裝地腳螺栓并進行計算。 (612) 所以， 地腳螺栓根徑此時必須設(shè)置地腳螺栓，并進行計算，可先按4的倍數(shù)假定地腳螺栓個數(shù)n，并按下式計算所需要螺栓根徑 （613）由《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》，選取地腳螺栓M30共16個，符合要求。 筋板 筋板的壓應(yīng)力 (614) 筋板的許用壓應(yīng)力 （615） （616） （617） 蓋板的壓力校核選用無墊板的環(huán)形蓋板 （618） 裙座與殼體的塔接焊縫驗算塔接焊縫的剪應(yīng)力驗算 （619） 第七章 開孔及開孔補強 接管規(guī)格選取所選接管規(guī)格 人孔人孔卸料出氣管進氣管進液管出液管液面計公稱直徑50040040020020010010015外徑51641641621921910810818壁厚88866443由于各種工藝和結(jié)構(gòu)上的要求，不可避免的要在容器上開孔并安裝接管，開孔以后，除削弱器壁的強度外，在殼體與接管的連接處，因結(jié)構(gòu)的連續(xù)性被破壞，會產(chǎn)生很高的局部應(yīng)力，給容器的安全操作造成了嚴(yán)重隱患，因此壓力容器設(shè)計必須充分考慮開孔補強的問題。 GB1