【文章內(nèi)容簡介】 阻系數(shù)：λl0 ==[,]汽相摩阻系數(shù)：02152按折算速度計算的液相摩擦阻力：=[,]Pa按折算速度計算的汽相摩擦阻力：84Pa參量X：5,]：[,]：,]液相摩擦阻力：2, 430,541]Pa汽相摩擦阻力：2,430,541]摩擦阻力：2, 430,541]b）局部阻力：支撐板數(shù)目：N=5上升流道單元面積：.9mm2支撐板單元開孔面積：=1/4*pi*122)=面積比：au/Au=局部阻力系數(shù)： 41按折算速度計算的液相局部阻力： [2090,4080,6219]Pa按折算速度計算的汽相局部阻力：參量X：9 , ]二回路工作壓力：臨界壓力：參數(shù)參數(shù)K：5,] [,]液相局部阻力：6580,10045,13400]Pa汽相局部阻力： [6580,10045,13400]局部阻力： [6580,10045,13400]Pac）彎管區(qū)阻力管束彎頭最大節(jié)圓直徑：.28m彎管區(qū)重心至圓心距離： 計算沖刷排數(shù)：系數(shù)：系數(shù)：259液相雷諾數(shù)： [34372,51558,68744]汽相雷諾數(shù)： 93459液相摩擦阻力：汽相摩擦阻力：液相阻力：[,]Pa汽相阻力： 參量X：,][,]液相阻力： [1064,1538,2013]Pa汽相阻力： [1064,1538,2013]Pa彎管區(qū)阻力： [1064,1538,2013]Pad）加速阻力管束出口質(zhì)量含汽率：管束出口體積含汽率：系數(shù)：管束出口截面含汽率：質(zhì)量流速：,]kg/m2s加速阻力：88,255,286]Pae）流量分配孔板阻力：阻力系數(shù)：孔板局部阻力：21, 215,292]Pa上升空間阻力：[8255,12483,16532]Paf）汽水分離器阻力：g）循環(huán)總阻力：1597,28701,35683]Pa九、運動壓頭的計算（1）預(yù)熱段高度計算：二回路給水焓：二回路飽和水焓：4500J/kg液面高度：78m下降空間下端壓力：4087Pa壓力下的飽和水焓：50J/kg；預(yù)熱段高度：15,]m(2) 運動壓頭計算:蒸發(fā)段高： [,]m管束上方區(qū)段高度：蒸發(fā)段平均質(zhì)量含汽率：蒸發(fā)段平均體積含汽率：蒸發(fā)段平均截面含汽率：784,]管束上方區(qū)段平均截面含汽率：.857,]蒸發(fā)段運動壓頭： 802,24392,23126]Pa管束上方區(qū)段壓頭：3,4902,4759]Pa運動壓頭：0855,29293,27855]Pa十、循環(huán)倍率的確定將循環(huán)倍率、循環(huán)運動壓頭和循環(huán)運動壓頭對應(yīng)數(shù)值列出表并做曲線：項 目符號單 位數(shù) 值循環(huán)倍率CR　345運動壓頭PmPa308552929327885循環(huán)總阻力ΔP總Pa215972870135683結(jié)論：，滿足2到5之間的要求。再由該結(jié)果計算循環(huán)速度。第四章 結(jié)論與評價本設(shè)計說明書主要對立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器的設(shè)計計算進行說明解釋。完成了蒸汽發(fā)生器的方案設(shè)計與論證，基本完成了課程設(shè)計要求的對蒸汽發(fā)生器熱力、水動力、強度和結(jié)構(gòu)設(shè)計等項目的計算任務(wù)，繪制了蒸汽發(fā)生器的總圖。鞏固、充實和提高了“核動力設(shè)備”課中所學(xué)的知識，掌握了蒸汽發(fā)生器設(shè)計計算的標(biāo)準(zhǔn)方法，培養(yǎng)了自己查閱資料，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，提高了自己的運算、繪圖等基本技能。通過本次設(shè)計，我對蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)、原理有了進一步理解。同時也對立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器“設(shè)計”的大體步驟與過程初步了解。通過上述的計算過程和結(jié)果可以得到。循環(huán)倍率的合理能夠較為有效的避免循環(huán)倍率過小產(chǎn)生蒸汽膜而有可能引起傳熱管的腐蝕破裂的情況；也避免了循環(huán)倍率過大導(dǎo)致汽水分離器的負荷過大，引發(fā)汽輪機安全的問題。循環(huán)速度的合理也有效的避免了形成滯留，減緩了應(yīng)力腐蝕的情況。本次立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器的課程設(shè)計有如下不足，仍需要加以改進和驗證：在計算兩相流的壓降等時選用的分相流模型是否能夠較為有效的滿足實際情況未知，需要加以大量合理的試驗驗證。在自己設(shè)計支撐板單元開孔的時候，如何開孔的情況沒有進行合理性的驗證，結(jié)構(gòu)強度以及實際是否能夠精確的加工出該種形狀有待驗證。結(jié)構(gòu)強度設(shè)計的時候在理論計算的基礎(chǔ)上選定實際加工的尺寸的時候選取厚度不夠保守，實際情況需要根據(jù)工程經(jīng)驗驗證。在管束直徑和彎管計算以及傳熱管排布等環(huán)節(jié)做了較大簡化處理；其次，“高徑比”比較小，與最優(yōu)值3偏離較大，使得汽水的重力分離不能很好的起到不用。另外，由于對機械加工、材料等方面知識了解不夠，結(jié)構(gòu)設(shè)計也存在諸多不不嚴(yán)謹?shù)脑O(shè)計，而且閱讀的文獻資料不足，一些經(jīng)驗值的選定不夠合理；在有限的時間里做出較為復(fù)雜的A0圖紙，作圖有許多欠妥之處，有許多未按國標(biāo)進行設(shè)計，有些零件圖比例掌握的不是很好，精細度不是很好，該圖只是為了掌握部分繪圖基礎(chǔ)知識，沒有實際加工的意義。 附 錄附錄1：蒸汽發(fā)生器熱力計算表一、熱平衡序 號項 目符號單 位公式及來源數(shù) 值1一回路工作壓力p1Pa給定15*1062一回路水進口溫度℃給定3103一回路水出口溫度℃給定2904一回路水平均溫度ta℃3005一回路水進口焓kJ/Kg查表6一回路水出口焓kJ/Kg查表7蒸發(fā)器熱效率給定8二回路工作壓力psPa給定5*1069二回路飽和溫度ts℃查表10二回路水飽和焓kJ/kg查表11二回路給水溫度tf℃給定22012二回路給水焓ifKJ/Kg查表13汽化潛熱rkJ/Kg查表14蒸汽干度x給定15排放系數(shù)Cs給定16二回路蒸汽產(chǎn)量Dkg/s給定12617二回路排污量Dbdkg/sCs D18一回路放熱量QkWD[rx+(if)]*10319一回路水流量G1kg/sQ/（i1′i1″） 二、傳熱計算序號項 目符號單 位公式及來源數(shù) 值20傳熱管外徑dom選 定22*10321傳熱管內(nèi)徑dim選 定19*10322單管流通面積am2*10423一回路水流速u1m/s選定524一回路水平均比容m3/Kg查 表25一回路流通面積Am226U型管數(shù)目n A/a206927一回路水導(dǎo)熱系數(shù)W/m℃查 表*10328一回路水動力粘度kg/ms查 表*10629一回路水普朗特數(shù)Prf查 表30一回路水雷諾數(shù)Refu1di/*10531一回路側(cè)放熱系數(shù)W/m2℃3313032傳熱管導(dǎo)熱系數(shù)W/m2℃給定33傳熱管壁熱阻Rwm2℃/W*10534污垢熱阻Rfm2℃/W按Inconel—600選定*10435二回路側(cè)放熱系數(shù)W/m2℃36傳熱系數(shù)kW/m2℃529537大端溫差℃38小端溫差℃39對數(shù)平均溫差℃序號項 目符號單 位公式與來源數(shù) 值40熱負荷W/ m2 185960