【文章內(nèi)容簡介】 其中，ρ2為傳熱管出口處水密度。6. 在出口水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎的局部阻力出口管內(nèi)流速為：u2=G1(ρ2A1)=。，則在出口水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎的局部阻力為：ΔP6=ξ6u22ρ22=12832Pa。7. 由出口水室至出口接管的突縮阻力出口管突縮阻力系數(shù)ξ7=。由出口水室至出口接管的突縮阻力為：ΔP7=ξ7u22ρ22=15955Pa。三、 總阻力總計算阻力為：ΔP=ΔPf+i=17ΔPi=154484Pa。設(shè)計阻力為：ΔP設(shè)==169932Pa。II. 二次側(cè)水循環(huán)阻力計算一、 下降空間阻力下降空間高度選定為H0=。下降空間當(dāng)量直徑為：De=Di下Dwo=。摩擦系數(shù)為：λd=1(+2lgDe2Δ)=其中，Δ為下降空間絕對粗糙度。下降空間截面積為：Fd=π(Di下2Dwo2)4=，其中，Di下為下筒體內(nèi)徑，Dwo為襯筒外徑。以循環(huán)倍率CR=3為例：下降空間水流速為：ud=CRDυdFd=。D為新蒸汽產(chǎn)量，126kg/s；υd為下降空間水比容，近似取為飽和比容。局部阻力系數(shù)和為：ξ=ξin+ξout+ξf=3其中，ξin為入口阻力系數(shù)，1；ξout為出口阻力系數(shù)，1；ξf為定位裝置阻力系數(shù)，1。則下降空間阻力為：ΔPd=λdH0De+ξud2ρd2=910Pa。其中，ρd為下降空間水密度，近似取飽和密度。二、 上升空間阻力1. 摩擦阻力(1) 折算速度的計算支撐板定位拉桿數(shù)量選定為n39。=12根。上升空間流通面積為：Fu=π[Dwi2(2n+n39。)do2]4=，其中，Dwi為下筒體內(nèi)徑，n為實際U型管數(shù)，do為傳熱管外徑。上升空間當(dāng)量直徑為：de=4Fuπ[Dwi+(2n+n39。)do]=循環(huán)速度為：uo=CRDυ39。Fu=，其中，υ39。為二次側(cè)飽和水比容。出口水相折算速度為：uo239。=CR1Dυ39。Fu=。水相平均折算速度為：uo39。=12uo+uo239。=。出口汽相折算速度為：uo239。39。=Dυ39。39。/Fu=，其中，υ39。39。為二次側(cè)飽和蒸汽比容。汽相平均折算速度為：uo39。39。=12uo239。39。=。(2) 分相摩阻系數(shù)的計算水相雷諾數(shù)為：Relo1=uo39。de?l=52404，其中?l為水相運動粘度，107m2/s。汽相雷諾數(shù)為：Rego1=uo39。39。de?g=57714，其中?g為汽相運動粘度，107m2/s。水相摩阻系數(shù)為：λlo1==。汽相摩阻系數(shù)為：λgo1==。(3) 分相摩擦阻力的計算按折算速度計算的水相摩擦阻力為：(ΔPf)lo=λlo1Hsdeuo39。22υ39。=其中，Hs為管束直管段高。按折算速度計算的汽相摩擦阻力為：(ΔPf)go=13λgo1Hsdeuo39。39。22υ39。39。=。參量X1為：X1=(ΔPf)lo(ΔPf)go=。由于是tt工況，系數(shù)c1=20，則：分水相折算系數(shù)Φl12=1+c1X1+1X12=。分汽相折算系數(shù)Φg12=1+c1X1+X12=。水相摩擦阻力為：(ΔPf)l=Φl12?ΔPflo=。汽相摩擦阻力為：(ΔPf)g=Φg12?ΔPfgo=。(4) 上升空間摩擦阻力的計算上升空間摩擦阻力為：ΔPf=(ΔPf)l+(ΔPf)g2=。2. 局部阻力(1) 支撐板開孔設(shè)計上升流道單元面積為：Au=Fu(2n+n39。)=668mm2。支撐板數(shù)目選定為N=6個，支撐板開孔設(shè)計為四葉梅花孔。支撐板單元開孔面積設(shè)計為：au=147mm2。面積比為：auAu=。則查圖可知，局部阻力系數(shù)為：ξl=40。(2) 分相局部阻力計算按折算速度計算的水相局部阻力為：(ΔPl)lo=Nξluo39。22υ39。=3012Pa。按折算速度計算的汽相局部阻力為：(ΔPl)go=13Nξluo39。39。22υ39。39。=1231Pa。參量X2為：X2=(ΔPl)lo(ΔPl)go=。參數(shù)ZR為：ZR=(+)1=。參數(shù)K為：K=ZR+ZR1=。分水相折算系數(shù)為：Φl22=1+KX2+1X22=。分汽相折算系數(shù)為：Φg22=1+KX2+X22=。水相局部阻力為：(ΔPl)l=Φl22?ΔPllo=9843Pa。汽相局部阻力為：(ΔPl)g=Φg22?ΔPlgo=9843Pa。(3) 上升空間局部阻力的計算上升空間局部阻力為：ΔPl=(ΔPl)l+(ΔPl)g2=9843Pa。3. 彎管區(qū)阻力(1) 分相摩擦阻力系數(shù)計算管束彎頭最大節(jié)圓直徑為：db=Dtbdo=。彎管區(qū)重心至圓心距離：ys==。計算沖刷排數(shù)N039。=yst1=,取整為N39。=14。水相雷諾數(shù)為：Relo2=uo239。de?l=41922。汽相雷諾數(shù)為：Rego2=uo239。39。de?g=115430。水相摩擦阻力系數(shù)為：λlo2=+(x11)=。其中，系數(shù)x1=x2=tdo=；系數(shù)m=+=。汽相摩擦阻力系數(shù)為：λgo2=+(x11)=。(2) 分相阻力計算折算水相阻力為：(ΔPb)lo=N39。λlo2uo239。22υ39。=。折算汽相阻力為：(ΔPb)go=13N39。λgo2uo239。39。22υ39。39。=。參量X3為：X3=(ΔPb)lo(ΔPb)go=。由于是tt工況，系數(shù)c2=20，則：分水相折算系數(shù)Φl32=1+c2X3+1X32=。分汽相折算系數(shù)Φg32=1+c1X3+X32=。水相摩擦阻力為：(ΔPb)l=Φl32?ΔPblo=1172Pa。汽相摩擦阻力為：(ΔPb)g=Φg32?ΔPbgo=1172Pa。(3) 彎管區(qū)阻力計算彎管區(qū)阻力為：ΔPb=(ΔPb)l+(ΔPb)g2=1172Pa。4. 加速阻力管束出口質(zhì)量含汽率為：xc=1CR=。管束出口體積含汽率為：βc=xcυ39。39。xcυ39。39。+(1xc)υ39。=。管束出口截面含汽率為：φc=Cc?βc=，其中系數(shù)Cc=+=，ps單位為MPa。質(zhì)量流速為：G=uoυ39。=(m2?s)。加速阻力為：?Pa=G21xc2υ39。1φc+xc2υ39。39。φcυ39。=。5. 流量分配孔阻力單元開孔面積與單元面積比值為：au39。Au39。=，其中Au39。為孔板單元面積，533mm2；au39。為單元開孔面積，216mm2。查表得阻力系數(shù)ξh為：ξh=8。孔板局部阻力為：ΔPh=ξhuo22υ39。=。6. 上升空間阻力上升空間阻力為：ΔPr=ΔPf+ΔPl+ΔPb+ΔPa+ΔPh=。三、 汽水分離器阻力汽水分離器阻力給定為：ΔPs=12600Pa。四、 循環(huán)總阻力循環(huán)總阻力為：ΔP總=ΔPd+ΔPr+ΔPs=。III. 運動壓頭計算一、 預(yù)熱段高度計算液面高度即下降空間高度，選定為H0=。下降空間下端壓力為：plow=ps+ρdgH0=505330Pa。飽和水焓對壓力的變化率為：ΔiΔP=(islis)(plowps)=(kg?Pa)其中，isl為plow壓力下的飽和水比焓，*10^6J/kg，is為ps壓力下的飽和水比焓，查表得1155100J/kg。循環(huán)水量為：G=CRD=378kg/s。預(yù)熱段高度為：HP=isifCR+ΔiΔP(ρdgH0ΔPd)2πdonqG+ΔiΔPρdg=其中，if為給水比焓，944880J/kg；ΔPd為下降空間阻力；q為傳熱管熱負荷。二、 運動壓頭計算蒸發(fā)段高度為：Hr1=HtbHP=，Htb為管束總高。管束上方區(qū)段高度為：Hr2=H0Htb=。蒸發(fā)段平均質(zhì)量含汽率為：x1=xc2=。蒸發(fā)段平均體積含汽率為：β1=x1υ39。39。x1υ39。39。+(1x1)υ39。=。蒸發(fā)段平均截面含汽率為：φ1=Ccβ=。管束上方區(qū)段平均截面含汽率為：φ2=φc=。蒸發(fā)區(qū)段運動壓頭為：Pm1=ρ39。ρ39。39。gφ1Hr1=。管束上方區(qū)段壓頭為：Pm2=ρ39。ρ39。39。gφ2Hr2=。運動壓頭為：Pm=Pm1+Pm2=。第五節(jié)蒸汽發(fā)生器循環(huán)倍率及循環(huán)速度確定將循環(huán)倍率、循環(huán)總阻力及運動壓頭列表并作圖：循環(huán)倍率CR345循環(huán)總阻力ΔP總/Pa運動壓頭Pm/Pa可確定循環(huán)倍率約為4，滿足核電站電站蒸汽發(fā)生器滿負荷運行要求。附錄1蒸汽發(fā)生器熱力計算表一、 熱平衡序號項目符號單位公式及來源數(shù)值1一回路放熱量QkW給定2一回路工作壓力p1Pa給定*10^73一回路水進口溫度℃給定3104一回路水出口溫度℃給定2905一回路水平均溫度ta℃3006一回路水進口焓kJ/Kg查表7一回路水出口焓