j6重卡發(fā)動機缸體的鑄造缺陷及工藝分析畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-17 03:59 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 阻力損失并縮短封閉前的時間使值增大，當(dāng)+~澆注系統(tǒng)中在狹小之后有較大擴大，阻力減小值增加+~內(nèi)澆道總截面積相同，而數(shù)量增加，阻力增大，值減小，2個內(nèi)澆道時4個內(nèi)澆道時頂住式（相對于中注式）能使值增大。+~底注式（相對于中注式），能使值減小。~型砂透氣性差且無出氣孔和明冒口時，值減小。說明：在該封閉式式澆注系統(tǒng)中。2)t值的確定：計算澆注時間是為了使金屬液能在預(yù)定時間內(nèi)充滿砂型，缸體有一個適宜的澆注速度。澆注時間太長，型腔上表面長時間受高溫烘烤，會產(chǎn)生開裂，脫落，致使鑄件夾砂，粘砂和結(jié)疤、還可能使鑄件產(chǎn)生冷隔等缺陷。澆注時間太短可能使型腔中氣體沒有足夠的時間逸出。在澆注剛結(jié)束時，產(chǎn)生過大的液體動壓力，而引起脹型、抬型、和炮火、也可能引起鑄件產(chǎn)生氣孔。澆注時間的長短對鑄件的質(zhì)量有重大的影響。對于本缸體澆注重量小于450kg且形狀復(fù)雜的鑄鐵件來說，其澆注時間應(yīng)按t=計算：t—澆注時間（s）—澆注重量（kg）S—系數(shù)；取決于鑄件厚度表4系數(shù)S與鑄件壁厚的關(guān)系鑄件壁厚~~~15系數(shù)SJ6發(fā)動機缸體的壁厚一般是最大壁厚為，~，缸體的澆注重量為=100kg,則t=。3)確定平均靜壓力頭：平均靜壓力頭在生產(chǎn)中按金屬液流經(jīng)澆注系統(tǒng)所做的功來計算不同澆注形式的平均靜壓力頭高度計算式也不同對于中注式澆注系統(tǒng)=—=（砂箱的高度；鑄件的輪廓高度；）則：⑵澆注系統(tǒng)各組元截面積的比例如表5有關(guān)灰鑄鐵澆注系統(tǒng)各組元截面積比和應(yīng)用范圍類型應(yīng)用范圍封閉式澆注系統(tǒng)1::2大型鑄件1::中大型鑄件1::中小型鑄件1::薄壁件和濕型生產(chǎn)的小鑄件1::用樹脂砂型生產(chǎn)的鑄件綜上表：=1::⑶澆口杯的尺寸由圖2澆口杯的結(jié)構(gòu)和鑄件的質(zhì)量查表可的H=110mm。凸起部分的圓弧的半徑R=13mm。⑷直澆道的尺寸=12cm查表可得：D=50mm。d=40mm。L=500mm。如圖8所示：圖8直澆道截面圖⑸橫澆道的尺寸已知橫澆道的截面積；h=；查表可得：a=30mm。b=24mm。h=36mm。如圖9所示：圖9 橫澆道截面圖⑹內(nèi)澆道的尺寸已知內(nèi)澆道的截面積；內(nèi)澆道形狀為扁平狀，查表的a=56mm。b=50mm。c=17mm。如圖10所示：圖10 內(nèi)澆道的截面圖冒口是為了獲得致密鑄件在型腔內(nèi)麥門處設(shè)置的儲存金屬液的空腔，用以補償鑄件成形過程中可能出現(xiàn)的收縮。所需的金屬液防止縮松縮孔的產(chǎn)生，并起到排氣，排渣的作用。冒口的種類很多一般分為普通冒口和特種冒口，球墨鑄鐵自補縮冒口。普通冒口按在鑄件上的位置分為頂冒口和側(cè)冒口；按與大氣相通程度分為明冒口和暗冒口。頂冒口位于鑄件的最高部位，不僅有利于排氣，浮渣，也有利于重力補縮，厚大的鑄件多用這種冒口補縮。側(cè)冒口是設(shè)置在鑄型被補縮側(cè)面的冒口，一般采用暗冒口形式，它有利于機械化造型。明冒口造型方便，并能通過它觀察到型腔內(nèi)金屬液面上升的情況，便于在冒口頂面散發(fā)熱劑和保溫劑，對于厚大鑄件還能進行搗動冒口液面和補澆等操作加強補縮作用且明冒口不受砂箱高度限制，必要時還可以利用冒口圈來保證所需要求的高度，其缺點是補縮效率比暗冒口低。大型鑄件尤其是鑄鋼件多采用明冒口，而中小型可鍛鑄鐵，球墨鑄鐵的冒口以暗冒口為主，在本缸體的制造過程中則采用明頂冒口更為合適。冒口必須滿足的基本條件：冒口的凝固時間必須大于或等于鑄件被補縮部分的凝固時間，有足夠的金屬液補充鑄件在冷卻過程中收縮所需的金屬液，在凝固補縮期間冒口和鑄件被補縮的部位之間必須存在補縮通道，擴張角向冒口張開，在基本條件下冒口安裝的是否合理直接影響鑄件的質(zhì)量及冒口的補縮效率。冒口位置的不合理不但不能消除縮松和縮孔，還可能引起其他的缺陷；如裂紋等。確定冒口的位置應(yīng)遵循。(1) 冒口應(yīng)就近放在鑄件熱結(jié)的上方和側(cè)面。(2) 冒口應(yīng)盡盡量設(shè)置在鑄件的最高最厚的部位；(3) 當(dāng)鑄件不同高度上的熱結(jié)需要補縮時，可以分別設(shè)置冒口，但各冒口的補縮區(qū)域應(yīng)采用冷鐵予以分開，以防高位置冒口再補縮鑄件的同時還要對低位冒口進行補縮。致使高位的鑄件出現(xiàn)縮松和縮孔；(4) 避開應(yīng)力集中點不應(yīng)放在鑄件易拉裂或應(yīng)力集中的部位，否則會加劇應(yīng)力集中的傾向使鑄件更易產(chǎn)生裂紋，故在十字相交處面應(yīng)有鑄造圓角；(5)盡量用一個冒口補縮鑄件上多個熱結(jié)，以提高冒口的補縮效率；(6)應(yīng)盡量放在鑄件的加工面上，以減少精整工時；(7)冒口不應(yīng)設(shè)在鑄件的重要的受力大的部位，防止其組織粗大，降低力學(xué)性能；冒口及澆注系統(tǒng)的位置如圖11.圖11缸體鑄造工藝圖（1）缸體冒口的補縮距離HT300冒口的補縮距離，見圖12。干型澆注，鑄型的剛度大時，則缸體件冒口補縮距離L如下式：L=(6~10)。式中—冒口直徑（mm）圖12缸體鑄件的冒口補縮距離采用比例法設(shè)計缸體的冒口，因為簡單直觀，在生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用。根據(jù)鑄件結(jié)構(gòu)特征、按疏密、厚薄、大小對鑄件結(jié)構(gòu)進行劃分見表5：表6鑄件大小、厚薄、疏密的界定大小的界定重量G/kg1010~5050~100100~500500鑄件大小小件中小件中件中大件大件小件中件厚薄的界定凝固模數(shù)/cm~1~22~33鑄件厚薄薄壁中等厚壁較厚壁厚壁大厚壁疏密的界定質(zhì)量周界商22~55~2020鑄件結(jié)構(gòu)疏密 密實體均勻密實體均勻稀疏體稀疏體(1) 比例法計算冒口直徑和高度：中型鑄件。式中—冒口直徑或冒口內(nèi)切圓直徑；—冒口高度；—鑄件壁厚或熱節(jié)圓直徑；由鑄件的壁厚為10mm；最終計算的：=12mm。 =18mm。缸體的冒口補縮距離L=8=96mm。因為缸體的材料是灰鐵，它的凝固過程分為兩個階段：①第一個階段是從液相線溫度到共晶轉(zhuǎn)變
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