【文章內(nèi)容簡介】 36224319973361223環(huán)冷機(jī)漏氣及散熱損失熱量百分比% ：環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度越高，鍋爐入爐煙溫越高，通過熱平衡表，進(jìn)入環(huán)冷機(jī)燒結(jié)料中440℃以下熱量無法被余熱鍋爐利用，排入環(huán)冷機(jī)III段，燒結(jié)礦440℃以上溫度占得比例越高余熱鍋爐煙氣帶走總熱量百分比也提高；因此只有提高環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度和產(chǎn)量，才能增加余熱鍋爐煙氣帶走總熱量。：提高冷卻空氣的初始溫度能提高余熱回收的效率和品質(zhì)，也能控制并穩(wěn)定余熱回收的總量。有研究表明：當(dāng)冷卻介質(zhì)初始溫度為50℃時，換熱后終溫比常溫能提高15℃；當(dāng)介質(zhì)初始溫度為120℃時，介質(zhì)終溫比常溫時高45℃。因此，提高進(jìn)入冷卻機(jī)的氣體溫度，能有效提高氣體通過料層后的煙氣溫度，同時也能有效降低煙氣溫度波動的幅度，提高余熱資源的穩(wěn)定性。日鋼2*360㎡燒結(jié)余熱發(fā)電采用煙氣再循環(huán)技術(shù)，余熱鍋爐出口煙氣回到環(huán)冷機(jī)對比風(fēng)箱冷卻燒結(jié)礦，設(shè)計可以提高環(huán)冷機(jī)I段進(jìn)風(fēng)溫度至120℃，提高入爐煙溫45℃，將環(huán)冷機(jī)I、II段煙溫從平均333℃提高至378℃。冬季比夏季氣溫平均低30℃，降低入爐煙溫15℃。：冷卻風(fēng)速與風(fēng)量、冷卻礦料層厚度、冷卻料層空隙率等因素密切相關(guān)，對燒結(jié)礦的冷卻時間也產(chǎn)生影響，冷卻風(fēng)速與燒結(jié)礦平均最大礦塊熱傳導(dǎo)速度密切相關(guān)。無論燒結(jié)礦粒度大小，當(dāng)風(fēng)速達(dá)到一定值以后，增加風(fēng)速都不能有效提高換熱系數(shù)，改善冷卻效果。當(dāng)冷卻風(fēng)速在0~2m／s的區(qū)間時，提高風(fēng)速(增大風(fēng)量)能有效加強(qiáng)燒結(jié)礦的冷卻；當(dāng)冷卻風(fēng)速大于2m／s時，提高風(fēng)速不但不能提高冷卻效果，相反，由于風(fēng)速提高使冷卻風(fēng)量增加，將導(dǎo)致冷卻機(jī)出口煙氣溫度降低。（根據(jù)2360環(huán)冷機(jī)Ⅰ、Ⅱ段面積，穿過環(huán)冷機(jī)Ⅰ、Ⅱ段料層的煙氣量不能超過67萬Nm179。/h，超過不但不能提高冷卻效果還會影響煙氣溫度）。：冷卻料層厚度是影響燒結(jié)礦冷卻速度和冷卻介質(zhì)終溫的主要因素之一。有資料表明：冷卻機(jī)料層厚度每提高0．1m，冷卻煙氣溫度提高約10℃。而且料層越厚，冷卻越趨于均勻，溫度波動幅度越小。因此，在相同條件下增加冷卻機(jī)的料層厚度，能提高冷卻煙氣的溫度和余熱資源總量。目前國內(nèi)360m2以上的燒結(jié)機(jī)，其冷卻機(jī)的料層厚度基本上達(dá)到了1300～1500mm。：由于臺車和風(fēng)箱之間是相對運動的，再加上燒結(jié)礦在冷卻機(jī)臺車上布料不均勻，邊緣效應(yīng)在所難免，且直接影響冷卻煙氣的溫度和流量。減輕和抑制邊緣效應(yīng)，有助于提高煙氣品質(zhì)。：由于冷卻機(jī)臺車是按一定速度運動的，其臺車下方風(fēng)箱和上方集氣罩與臺車之間存在著一定的間隙，需采取相應(yīng)的措施進(jìn)行密封。若密封效果較差，任何漏風(fēng)都會造成集氣罩煙氣品質(zhì)和余熱資源的下降?，F(xiàn)在日鋼2*360燒結(jié)余熱發(fā)電由于環(huán)冷機(jī)臺車密封差，環(huán)冷機(jī)Ⅰ、Ⅱ段需運行三臺風(fēng)機(jī)才能保證上部煙罩微正壓，由于密封不嚴(yán)漏風(fēng)嚴(yán)重，降低進(jìn)風(fēng)溫度34℃，降低入爐煙溫11℃。：除上述幾個影響因素外，還受到冷卻機(jī)臺車速度、環(huán)冷機(jī)進(jìn)風(fēng)壓力、環(huán)冷機(jī)煙罩負(fù)壓等參數(shù)的影響，它們也對冷卻機(jī)煙氣余熱品質(zhì)產(chǎn)生影響。： 環(huán)冷機(jī)熱收入項只有燒結(jié)礦帶入環(huán)冷機(jī)熱量一項，余熱鍋爐煙氣帶走總熱量多少受燒結(jié)礦產(chǎn)量，燒結(jié)礦進(jìn)入環(huán)冷機(jī)料溫和余熱鍋爐煙氣帶走總熱量比例影響。燒結(jié)礦產(chǎn)量提高，其它不變，增加了進(jìn)入環(huán)冷機(jī)的熱量；燒結(jié)礦料溫提高，鍋爐入爐煙溫就會提高，熱鍋爐煙氣帶走總熱量增加；余熱鍋爐煙氣帶走總熱量比例提高受料溫提高和環(huán)冷機(jī)合理分區(qū)、梯度取熱、穿過燒結(jié)料料層熱風(fēng)量、環(huán)冷機(jī)漏風(fēng)量和環(huán)冷機(jī)煙罩漏入外界冷空氣降低入爐煙溫影響；還可以看出環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱之間竄風(fēng)嚴(yán)重，環(huán)冷機(jī)Ⅰ、Ⅱ段大約10萬Nm179。風(fēng)量竄向環(huán)冷機(jī)Ⅲ段，需對環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱Ⅱ段與Ⅲ段之間封堵防止竄風(fēng)，環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱與臺車之間竄風(fēng)嚴(yán)重，漏風(fēng)率50%，嚴(yán)重影響燒結(jié)礦冷卻。由于13燒結(jié)機(jī)運行中料層較薄，在燒結(jié)過程中蓄熱量少，外部熱損失大，所以進(jìn)入環(huán)冷機(jī)的料溫比12燒結(jié)機(jī)低50℃。 提高發(fā)電量應(yīng)采取的措施： 環(huán)冷機(jī)滿料層運行，冷卻機(jī)料層厚度每提高0．1m，冷卻煙氣溫度提高約10℃。而且料層越厚，冷卻越趨于均勻，溫度波動幅度越小。 對環(huán)冷機(jī)密封選用剛?cè)嵝悦芊獠牧希ò◤U氣罩子、墊板、合頁、防塵罩子、鋼板、動密封板、靜密封組合件、臺車；墊板固定在廢氣罩子上，第一合頁的一端與墊板相連，另一端與鋼板相連，第二合頁的一端與鋼板相連，另一端與靜密封板相連，第一合頁的軸應(yīng)與第二合頁的軸平行；靜密封組合件在墊板和動密封板之間，動密封板與臺車相連。優(yōu)點在于，解決了泄漏問題，有效密封燒結(jié)環(huán)冷機(jī)廢氣罩子與臺車之間的間隙），有效的消除了環(huán)冷機(jī)漏風(fēng)現(xiàn)象，使熱風(fēng)進(jìn)一步得到回收利用，提高廢氣余熱回收率和經(jīng)濟(jì)效益，可提高發(fā)電量1500kwh/小時，每月可增加供電量65萬kwh～100萬kwh。 增加燒結(jié)礦產(chǎn)量和燒結(jié)礦料溫。提高燒結(jié)礦產(chǎn)量提高，其它不變，增加了進(jìn)入環(huán)冷機(jī)的熱量；燒結(jié)礦料溫提高，鍋爐入爐煙溫就會提高，鍋爐煙氣帶走總熱量增加。 環(huán)冷機(jī)底部風(fēng)箱之間合理分區(qū)，減少串風(fēng)，提高風(fēng)壓，增加穿透力，增加環(huán)冷機(jī)I、II段穿透料層的熱風(fēng)量，保持環(huán)冷機(jī)煙罩微正壓，增加和進(jìn)入余熱鍋爐的熱量比例和減少環(huán)冷機(jī)煙罩吸入冷空氣降低煙溫。 環(huán)冷機(jī)廢氣疊加，把環(huán)冷機(jī)III段煙罩熱煙氣引入I段II段風(fēng)箱，提高環(huán)冷機(jī)I段II段進(jìn)風(fēng)溫度可以提高入爐煙溫和增加引入余熱鍋爐的煙氣量，利用一部分環(huán)冷機(jī)III段IV段V段煙氣熱量提高熱效率（必須在環(huán)冷機(jī)做好密封能夠保證冷卻風(fēng)量富裕的情況下進(jìn)行）。. 鍋爐熱平衡計算 鍋爐熱平衡計算表　項目單位設(shè)計最大值設(shè)計額定值1爐運行值2爐運行值熱收入項入爐煙溫℃395375334煙氣量萬Nm179。/h52454542入爐水溫℃45454037入爐水量t/h3935煙氣帶入熱量MJ/h278194 228555 203566 176627 凝結(jié)水帶入熱量MJ/h11399 9364 6531 5422 合計MJ/h289592 237919 210098 182049 熱支出項　　主汽流量t/h3125主汽壓力MPa主汽溫度℃350350315295補汽流量t/h1010補汽壓力MPa補汽溫度℃217212181173入爐煙溫℃395375322煙氣量萬Nm179。/h52454542出爐煙溫℃140137137137蒸汽帶走（有效）熱量MJ/h175135 143370 117554 98050 出爐煙氣帶走熱量MJ/h96627 81816 81816 76361 出爐煙氣帶走熱量%%%%%散熱、排污、除氧器排汽損失%%%%%　鍋爐余熱利用率%%%%%　鍋爐熱效率%%%%% 影響鍋爐汽溫和蒸發(fā)量因素 主汽溫度主蒸汽出口溫度一般運行時低于入爐煙氣溫度10℃～25℃（即余熱鍋爐的窄點溫度，余熱鍋爐的傳熱系數(shù)、煙氣量增加窄點溫度減少，蒸發(fā)量增加窄點溫度減少），入爐煙氣溫度決定了蒸汽可能達(dá)到的最高溫度；入爐煙溫高低受環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度、密封、料層及環(huán)冷機(jī)煙罩負(fù)壓影響。余熱鍋爐蒸汽量簡易計算見公式（1）：Z＝ V[C1tinC2tout]ibzibs=450000*（**135）*式中：Z—鍋爐蒸發(fā)量，t/h；V—鍋爐進(jìn)口廢氣量，Nm3/h；tout—鍋爐排出廢氣溫度，℃，tout＝tbs＋Δtmin；Δtmin—最小換熱溫差；tbs—飽和水溫度，℃；C1—鍋爐入口廢氣比熱；C2—鍋爐排出廢氣比熱；ibz—蒸汽焓，kJ/kg；ibs—飽和水焓，kJ/kg通過公式可以看出決定蒸發(fā)量有鍋爐排出廢氣溫度、鍋爐進(jìn)口廢氣量、鍋爐最小換熱溫差三方面因素。熱力計算匯總單 位額定工況 最大工況 1爐平均運行參數(shù)額定汽壓運行1爐平均運行參數(shù)滑參數(shù)運行煙氣條件 煙氣溫度℃375395322322煙氣流量 Nm3/h450,000520,000450,000450,000煙氣成分 熱空氣 熱空氣 熱空氣 熱空氣 中壓過熱器蒸汽流量t/h 出口汽溫℃ 350350290287入口汽溫℃ 217217217187出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 375395322322傳熱量Kcal/h27217013393557756340 1463918 中壓蒸發(fā)器出口工溫℃217217217187入口工溫℃217217217187出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h18271676227820659250899 13070922 低壓過熱器蒸汽流量t/h 1010出口汽溫℃ 217217217187入口汽溫℃ 155155155135出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h303608335567319588 268041 中壓省煤器水流量t/h50出口水溫℃217217217187入口水溫℃155155155135出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h256309331958761316701 1549278 低壓蒸發(fā)器出口工溫℃155155155135入口工溫℃155155155135出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h516448856809375422713 5422713 凝結(jié)水加熱器水流量t/h62出口水溫℃155155155135入口水溫℃45454545出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h579484570309283640206 3748454 余熱利用率% 備注：計算時鍋爐熱效率按97%，。按入爐煙溫296℃計算，滑壓運行比定壓運行降低排煙溫度==℃，排煙溫度主要受凝結(jié)水進(jìn)水溫度、流量和在鍋爐中換熱量影響，，，我們實際運行中為了增加主汽蒸發(fā)量，汽輪機(jī)實行滑壓運行，平均將主汽壓力降低為1Mpa，這樣中壓汽包飽和溫度由217℃降低到187℃，中壓汽包多利用煙溫差=217℃187℃=30℃，按每小時煙氣流量45萬N m179。/h，余熱鍋爐熱效率95%計算，中壓蒸發(fā)器增加換熱量=30℃45萬N m179。/h179。*95%=， KJ/Kg計算，因為補汽流量在正常運行中現(xiàn)在保持20t/h不受影響，,凝結(jié)水流量增加也起到了降低排煙溫度的作用，℃，按20%。不但增加了負(fù)荷，而且保證了在環(huán)冷機(jī)故障時不因入爐煙溫降低而造成主汽量急劇減少造成停機(jī)（因為汽輪機(jī)不允許只在補汽做功下運行）?，F(xiàn)在排煙溫度不是影響負(fù)荷的原因，所以影響負(fù)荷的主要原因是煙氣量和入爐煙溫。：穿過環(huán)冷機(jī)熱礦層