【正文】 熱器蒸汽流量t/h 1010出口汽溫℃ 217217217187入口汽溫℃ 155155155135出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h303608335567319588 268041 中壓省煤器水流量t/h50出口水溫℃217217217187入口水溫℃155155155135出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h256309331958761316701 1549278 低壓蒸發(fā)器出口工溫℃155155155135入口工溫℃155155155135出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h516448856809375422713 5422713 凝結(jié)水加熱器水流量t/h62出口水溫℃155155155135入口水溫℃45454545出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h579484570309283640206 3748454 余熱利用率% 備注：計算時鍋爐熱效率按97%。/h52454542出爐煙溫℃140137137137蒸汽帶走（有效）熱量MJ/h175135 143370 117554 98050 出爐煙氣帶走熱量MJ/h96627 81816 81816 76361 出爐煙氣帶走熱量%%%%%散熱、排污、除氧器排汽損失%%%%%　鍋爐余熱利用率%%%%%　鍋爐熱效率%%%%% 影響鍋爐汽溫和蒸發(fā)量因素 主汽溫度主蒸汽出口溫度一般運(yùn)行時低于入爐煙氣溫度10℃～25℃（即余熱鍋爐的窄點(diǎn)溫度，余熱鍋爐的傳熱系數(shù)、煙氣量增加窄點(diǎn)溫度減少，蒸發(fā)量增加窄點(diǎn)溫度減少），入爐煙氣溫度決定了蒸汽可能達(dá)到的最高溫度；入爐煙溫高低受環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度、密封、料層及環(huán)冷機(jī)煙罩負(fù)壓影響。 環(huán)冷機(jī)底部風(fēng)箱之間合理分區(qū)，減少串風(fēng)，提高風(fēng)壓，增加穿透力，增加環(huán)冷機(jī)I、II段穿透料層的熱風(fēng)量，保持環(huán)冷機(jī)煙罩微正壓，增加和進(jìn)入余熱鍋爐的熱量比例和減少環(huán)冷機(jī)煙罩吸入冷空氣降低煙溫。 對環(huán)冷機(jī)密封選用剛?cè)嵝悦芊獠牧希ò◤U氣罩子、墊板、合頁、防塵罩子、鋼板、動密封板、靜密封組合件、臺車；墊板固定在廢氣罩子上，第一合頁的一端與墊板相連，另一端與鋼板相連，第二合頁的一端與鋼板相連，另一端與靜密封板相連，第一合頁的軸應(yīng)與第二合頁的軸平行；靜密封組合件在墊板和動密封板之間，動密封板與臺車相連。風(fēng)量竄向環(huán)冷機(jī)Ⅲ段，需對環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱Ⅱ段與Ⅲ段之間封堵防止竄風(fēng)，環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱與臺車之間竄風(fēng)嚴(yán)重，漏風(fēng)率50%，嚴(yán)重影響燒結(jié)礦冷卻。現(xiàn)在日鋼2*360燒結(jié)余熱發(fā)電由于環(huán)冷機(jī)臺車密封差，環(huán)冷機(jī)Ⅰ、Ⅱ段需運(yùn)行三臺風(fēng)機(jī)才能保證上部煙罩微正壓，由于密封不嚴(yán)漏風(fēng)嚴(yán)重，降低進(jìn)風(fēng)溫度34℃，降低入爐煙溫11℃。：由于臺車和風(fēng)箱之間是相對運(yùn)動的，再加上燒結(jié)礦在冷卻機(jī)臺車上布料不均勻，邊緣效應(yīng)在所難免，且直接影響冷卻煙氣的溫度和流量。有資料表明：冷卻機(jī)料層厚度每提高0．1m，冷卻煙氣溫度提高約10℃。當(dāng)冷卻風(fēng)速在0~2m／s的區(qū)間時，提高風(fēng)速(增大風(fēng)量)能有效加強(qiáng)燒結(jié)礦的冷卻；當(dāng)冷卻風(fēng)速大于2m／s時，提高風(fēng)速不但不能提高冷卻效果，相反，由于風(fēng)速提高使冷卻風(fēng)量增加，將導(dǎo)致冷卻機(jī)出口煙氣溫度降低。日鋼2*360㎡燒結(jié)余熱發(fā)電采用煙氣再循環(huán)技術(shù)，余熱鍋爐出口煙氣回到環(huán)冷機(jī)對比風(fēng)箱冷卻燒結(jié)礦，設(shè)計可以提高環(huán)冷機(jī)I段進(jìn)風(fēng)溫度至120℃，提高入爐煙溫45℃，將環(huán)冷機(jī)I、II段煙溫從平均333℃提高至378℃?！?燒結(jié)礦帶入熱量GJ/h86368239784973837009656662085788發(fā)電量萬KW/h 序號名 稱單 位環(huán)冷機(jī)原工況設(shè)計環(huán)冷機(jī)配置鍋爐后工況12環(huán)冷機(jī)運(yùn)行工況13環(huán)冷機(jī)運(yùn)行工況1燒結(jié)礦料進(jìn)口溫度℃7507506506002燒結(jié)礦料出口溫度℃12012012012031煙囪平均廢氣溫度℃34941531142煙囪平均廢氣溫度℃31734528327053煙囪平均廢氣溫度℃25325624824861鼓風(fēng)機(jī)出口管道風(fēng)量Nm3/h42000043000031000031000071鼓風(fēng)機(jī)出口管道風(fēng)溫℃20133868682鼓風(fēng)機(jī)出口管道風(fēng)量Nm3/h42000041000035000035000092鼓風(fēng)機(jī)出口管道風(fēng)溫℃2020202010循環(huán)風(fēng)機(jī)風(fēng)量Nm3/h450000450000113段4段5段煙氣量Nm4/h50000050000050000012熱收入項燒結(jié)礦產(chǎn)量t/h46046048050013燒結(jié)礦帶入熱量MJ/h383813383813 34710033375014在環(huán)冷機(jī)Ⅰ、Ⅱ段降低的燒結(jié)礦溫度℃276 202 161 15環(huán)冷機(jī)III段燒結(jié)礦料進(jìn)口溫度℃474 448 439 16熱支出項環(huán)冷機(jī)下料燒結(jié)礦帶走熱量MJ/h6141061410640806675017燒結(jié)礦帶走熱量百分比%1616 2018余熱鍋爐煙氣帶走總熱量MJ/h127806 98020 80385 19余熱鍋爐煙氣帶走總熱量百分比% 203段4段5段煙氣帶走熱量MJ/h158372 153003 153003 213段4段6段煙氣帶走熱量百分比% 22環(huán)冷機(jī)漏氣及散熱損失熱量MJ/h36224319973361223環(huán)冷機(jī)漏氣及散熱損失熱量百分比% ：環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度越高，鍋爐入爐煙溫越高，通過熱平衡表，進(jìn)入環(huán)冷機(jī)燒結(jié)料中440℃以下熱量無法被余熱鍋爐利用，排入環(huán)冷機(jī)III段，燒結(jié)礦440℃以上溫度占得比例越高余熱鍋爐煙氣帶走總熱量百分比也提高；因此只有提高環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度和產(chǎn)量，才能增加余熱鍋爐煙氣帶走總熱量。℃) T—燒結(jié)礦的絕對溫度，按一般情況下環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度600℃／(kg：，如果能降低15℃， MJ/t，提高進(jìn)入環(huán)冷機(jī)燒結(jié)礦溫度32℃，；，措施主要是提高料層增加蓄熱率和通過燒結(jié)機(jī)機(jī)尾和下料口采取保溫密封及減少除塵風(fēng)抽走熱量和將燒結(jié)終點(diǎn)后移，燒結(jié)礦以最厚的紅料層進(jìn)入環(huán)冷機(jī)，如果能夠提高進(jìn)入環(huán)冷機(jī)燒結(jié)礦溫度50℃， MJ/t。：資料顯示，燒結(jié)溫度每提高100℃，大約提高環(huán)冷機(jī)進(jìn)料溫度85 ℃，只有在每噸標(biāo)準(zhǔn)煤的燃料價格低于300元時增加燃料配比提高發(fā)電量才有利，現(xiàn)在單獨(dú)為提高燒結(jié)余熱發(fā)電量提高燃料是不經(jīng)濟(jì)的。燒結(jié)過程中的過燒或欠燒也會影響冷卻機(jī)出口的煙氣溫度和余熱資源量。有資料表明：在燒結(jié)料層厚度為180～220mm時，料層蓄熱量只占燃燒帶入總熱量的35％～45％，當(dāng)料層厚度為400mm時則蓄熱量可達(dá)55％～60％，日鋼2*360㎡燒結(jié)機(jī)料層厚度780mm，蓄熱可達(dá)到67％～73％。燃料燃燒MJ/t 根據(jù)2011年統(tǒng)計噸礦燃耗60Kg/t,焦粉熱值=33500*85%=28475MJ/Kg混合料帶入物理熱MJ/t 含水量10%，進(jìn)料溫度65℃Fe或FeO生成Fe3O4放熱MJ/t260260260一般占12%空氣帶入熱量MJ/t34 34 34 ℃，每噸燒結(jié)礦需空氣2000Nm179。第4章燒結(jié)余熱發(fā)電工序能量平衡及提高發(fā)電量分析為了科學(xué)的利用燒結(jié)余熱，必須對各設(shè)備進(jìn)行熱平衡計算，找出影響發(fā)電量的主要原因，通過改進(jìn)提高廢氣品位和利用價值來提高發(fā)電量。10kV系統(tǒng)為中性點(diǎn)非直接接地系統(tǒng)。工藝流程如下圖所示： 燒結(jié)機(jī)的主要配置及技術(shù)參數(shù)臺數(shù)： 2臺燒結(jié)機(jī)有效長度： 90m燒結(jié)機(jī)有效燒結(jié)面積： 360m2臺車數(shù)量： 95臺車規(guī)格： 4臺車運(yùn)行速度： ~欄板高度： 每臺燒結(jié)機(jī)處理量： 850t/h 環(huán)冷機(jī)的主要配置及技術(shù)參數(shù)鼓風(fēng)環(huán)式冷卻機(jī)臺數(shù)： 2臺安裝角度： 176。 采用螺旋鰭片管管箱 鍋爐受熱面全部采用管箱結(jié)構(gòu)，管箱內(nèi)部采用螺旋鰭片管，適應(yīng)環(huán)冷機(jī)余熱煙氣溫度低、流量大的特點(diǎn)；采用全疏水結(jié)構(gòu)，鍋爐疏排水方便、徹底。 采用雙壓余熱鍋爐技術(shù)：余熱鍋爐采用兩種不同壓力、溫度的蒸汽參數(shù)，鍋爐自帶除氧裝置，實現(xiàn)能量的梯級回收，提高能量的回收利用率（如果不采用補(bǔ)汽技術(shù)額定工況鍋爐排煙溫度將達(dá)到200℃，采用補(bǔ)汽后能降低為137℃）。在入爐煙氣管道上設(shè)有重力除塵器，將煙氣中攜帶的礦塵沉降下來，減少對鍋爐受熱面的沖刷和磨損。而國內(nèi)應(yīng)用的有寶鋼、首鋼、馬鋼、安鋼、邯鋼、日鋼等。從實現(xiàn)能源梯級利用的高效性和經(jīng)濟(jì)性角度分析，余熱發(fā)電是最為有效的余熱利用途徑，最多每噸燒結(jié)礦產(chǎn)生的煙氣余熱回收可發(fā)電20kWh，折合噸鋼綜合能耗可降低8千克標(biāo)準(zhǔn)煤。燒結(jié)工藝需要高達(dá)1200℃的溫度，在溜槽處的熱燒結(jié)礦溫度可達(dá)800℃左右，主要以輻射形式向外散熱，自溜槽落到冷卻機(jī)上的料溫通常在600℃以上。隨著低溫余熱發(fā)電技術(shù)的發(fā)展，冷卻機(jī)余熱發(fā)電技術(shù)得到越來越多的鋼鐵廠的采用，平均每噸燒結(jié)燒結(jié)礦產(chǎn)生的廢氣余熱發(fā)電量可達(dá)1218kwh,可解決燒結(jié)廠~40%的用電，折合噸鋼綜合能耗可降低5~7kg標(biāo)準(zhǔn)煤。,國內(nèi)企業(yè)之間差距較大；而且國內(nèi)先進(jìn)水平和國外先進(jìn)水平相比，%，差距較大。本文分析燒結(jié)冷卻機(jī)煙氣特性及其主要影響因素的基礎(chǔ)上，提出了優(yōu)化燒結(jié)冷卻機(jī)煙氣余熱發(fā)電系統(tǒng)，燒結(jié)主工藝在生產(chǎn)調(diào)整中配合余熱發(fā)電，產(chǎn)生高效清潔的電能，實現(xiàn)對這部分資源的高效利用。 對余熱發(fā)電系統(tǒng)而言，關(guān)鍵就是在主工藝生產(chǎn)條件下保證余熱資源的連續(xù)與穩(wěn)定，再遵循能源梯級利用原理，將燒結(jié)冷卻機(jī)的煙氣余熱用于發(fā)電，建立余熱發(fā)電系統(tǒng)，使余熱資源得到充分利用。發(fā)電系統(tǒng)的建設(shè)和運(yùn)行須以不影響主工藝的正常工作為首要原則；在此前提下發(fā)電系統(tǒng)的首要目標(biāo)是安全、可靠與穩(wěn)定；其次才是如何最大限度地利用余熱資源，提高余熱利用的品質(zhì)與效率。要成功實現(xiàn)上述燒結(jié)冷卻機(jī)余熱發(fā)電系統(tǒng)，需要對燒結(jié)機(jī)整個主工藝過程進(jìn)行深入了解，對主工藝與發(fā)電系統(tǒng)之間相互影響的關(guān)系進(jìn)行分析，并在此基礎(chǔ)上實現(xiàn)最佳耦合。鋼鐵工業(yè)作為高耗能、高污染的產(chǎn)業(yè)，也是節(jié)能減排的重點(diǎn)對象。燒結(jié)工藝傳統(tǒng)的余熱利用形式有：熱風(fēng)燒結(jié)、余