【文章內(nèi)容簡介】 型腔外輪廓半徑為67，可做為選擇模架的依據(jù)。② 底部厚度 （）式中——底部厚度，；——凹模型腔內(nèi)孔的半徑，；——材料的許用應力，一般中碳鋼取200；——模腔壓力，25。=，取18。：圖 型腔壁厚主要尺寸示意圖 脫模機構(gòu)脫模機構(gòu)設(shè)計原則：①保證塑件不因頂出而變形損壞及影響外觀；②盡量將塑件留在動模；③推出機構(gòu)運動要準確、靈活、可靠，無卡死現(xiàn)象，機構(gòu)本身應有足夠的剛度、強度和耐磨性。因圓盒型較深，PS質(zhì)軟，且一模一腔，為不使塑件變形，可利用成型零件推出。 脫模力的計算本圓盒為薄壁制件（t/d=2/116=）,所需脫模力按以下公式計算： （）式中——圓環(huán)形制品的壁厚，2mm；——塑料的彈性模量，3000；——塑料平均成型收縮率,%；——制件對型芯的包容長度，128；——模具型芯的脫模斜度，5186。；——塑料的泊松比，；——無量綱系數(shù)，隨和而異，；——制件與型芯間的磨擦系數(shù)，；——盲孔制品型芯在垂直于脫模方向上的投影面積。 = 推出零件尺寸的確定本設(shè)計使用成型零部件脫模，只需計算推桿即連接桿的尺寸。根據(jù)壓桿穩(wěn)定公式，可得推桿直徑（）的公式 （）式中——推桿的最小直徑，；——安全系數(shù)，可?。弧茥U的長度，244，——脫模力，；——推桿數(shù)目，1；——鋼材的彈性模量，3000；=,取25；推桿直徑確定后，按以下公式進行強度校核 () 式中——推桿材料的許用應力，200；——推桿所受的應力，； 其它符號同前。=200，符合受力要求。：圖 推出機構(gòu)示意圖 側(cè)抽芯機構(gòu)圓盒的兩側(cè)開有對稱小窗，存在與開模方向垂直的分型，深度較大不能強制脫模，故需要側(cè)向抽芯機構(gòu)?？紤]到型腔較深，對型芯的包緊力較大，雖有較大斜度仍不能保證能順利脫模，故采用彎銷滯后側(cè)抽芯機構(gòu)，開模后有一段空行程，該機構(gòu)抗彎強度高，可使用較大的傾斜角，在開模行程相同的條件下，可以得開更大的抽芯距。 側(cè)抽芯機構(gòu)主要參數(shù)的確定①抽芯距型芯從成型位置到不妨礙塑件脫模的位置所移動的距離叫抽芯距。一般抽芯距為側(cè)孔或側(cè)凹深加2～3mm的余量。這里=2，則=2+2=4mm②彎銷的傾角傾角不僅決定開模行程和彎銷長度，對彎銷的受力狀況也會產(chǎn)生重要影響。本設(shè)計取傾角。③有效工作長度==彎銷和滑塊孔之間的間隙。圖 彎銷工作原理示意圖④彎曲力彎曲力，式中為抽芯阻力，即塑料對側(cè)型芯的包緊力。因式中——塑料制品收縮對型芯單位面積的正壓力，一般取8～12，收縮力越大，包緊力越大，的取值越大，本設(shè)計取=9。 ——塑料制品包緊型芯的側(cè)面積，這里為故=1341 =1427⑤彎銷的截面尺寸、彎銷的截面形狀為矩形，寬為，高為。抽芯時，彎銷受有彎矩的作用，其最大值為=由材料力學可知彎銷的彎曲應力為 （）式中——彎銷的抗彎截面系數(shù)；——彎銷材料的彎曲許用應力，(137)；彎銷的截面為矩形，其截面系數(shù)為，本設(shè)計中取=， ==，規(guī)整取14則==，此為不安裝螺釘而滿足強度要求時需要的最小尺寸，由于還需螺釘固定，螺釘選用M3系列的，故應加上螺釘導致的缺孔的寬度，取12。空行程取5。抽芯行程為=。 側(cè)抽芯機構(gòu)設(shè)計要點彎銷常采用45鋼、T10A、T8A及20鋼滲碳淬火， 熱處理硬度在55以上，彎銷與固定板采用。滑塊采用組合式，便于加工、維修和更換，并能節(jié)省優(yōu)質(zhì)鋼材，滑塊常用45鋼或TT10制造，淬硬至40以上，而型芯則要求用、TT10或45鋼制造，硬度在50以上。導滑塊槽應使滑塊運動平衡可靠，二者之間上下、左右各有一對平面配合，配合取H7/f7，其余各面留有間隙。滑塊的導滑部分應有足夠的長度，以免運動中發(fā)生偏斜，一般導滑部分長度應大于滑塊寬度的2/3，否則滑塊在開始復位時容易發(fā)生傾斜。導滑槽應有足夠的耐磨性，由TT10或45鋼制造，硬度在50以上。滑塊應有定位和鎖緊裝置。鎖緊塊有于在模具閉合后鎖緊滑塊，承受成型時塑料熔體對滑塊的推力，以免彎銷彎曲變形；但開模時，又要求鎖緊塊迅速讓開，以免阻礙彎銷驅(qū)動滑塊抽芯。故銷緊塊的楔角應大于傾斜角，一般取。：圖 側(cè)抽芯機構(gòu)示意圖1．彎銷 調(diào)溫系統(tǒng) 調(diào)溫系統(tǒng)的重要性模具溫度對塑料制件的質(zhì)量及生產(chǎn)效率有極大的影響：（1） 改善成形性（2） 成型收縮率（3） 塑件變形（4） 尺寸穩(wěn)定性（5） 力學性能（6） 外觀質(zhì)量 調(diào)溫系統(tǒng)設(shè)計 單位時間型腔內(nèi)的總熱量Q（kJ/h） （）式中——每小時注射次數(shù)；——每次塑料的注射量，kg；——單位熱流量。本設(shè)計中成型周期為20s，=3600/20=180次；每次塑料的注射量包括塑件的質(zhì)量和澆注系統(tǒng)的質(zhì)量，設(shè)澆注系統(tǒng)質(zhì)量為10g，則==。查文獻[1]第222頁圖102，取=== 通過自然冷卻所散發(fā)的熱量 、① 由對流所散發(fā)的熱量Qd（kJ/h） () 式中——模具平均溫度，本設(shè)計中為30；——室溫，一般取20；——模具表面積，； () 式中——模具的四個側(cè)表面積，即=526820=；——模具的兩個分型面表面積，為模板面積與塑件側(cè)面積之和的兩倍，即=332050=；——開模率； () 式中——注射成型周期，20s；——注射時間，2s；——制品冷卻時間。故 =，=, =② 由幅射所散發(fā)的熱量（） () 式中——模具的四個側(cè)表面積，；——輻射率，；（資料1P223）——模具平均溫度，本設(shè)計中為30；——室溫，一般取20； =③ 向注射機工作臺所傳遞的熱量（） () 式中——模具與工作臺接觸面積，=284000=；——傳熱系數(shù)，普通鋼取=502 =④ 脫模后塑件帶走的熱量（）式中——每小時注射次數(shù)，180次；——每次塑料的注射量，；——單位熱流量，30時取20。= 由冷卻系統(tǒng)帶走的熱量 （）== 應分別由凹模和型芯的冷卻回路帶走，采用資料1式（1041）的分配方案，== 計算冷卻回路有關(guān)參數(shù) 凹模所需冷卻水管參數(shù) () 式中——冷卻水入口溫度，設(shè)定20；——冷卻水出口溫度，本設(shè)計要求精度較高，設(shè)定出口溫度為21（精度為3級時進出口溫差應小于2）；——冷卻水平均溫度時水的密度，； ——冷卻水平均溫度時水的比熱容，；——所需冷卻水的體積流量，= 則冷卻水的平均流速==將冷卻管道設(shè)計成螺旋形半圓水道，則冷卻水流速應是計算的一倍。凹模冷卻水道長度:模具熱阻按以下公式計算 ()式中——模具的熱傳導阻力，表現(xiàn)為溫差，；——進入模具的熔體的總熱含量，；——水孔中心至型腔的距離，取9；——型腔表面積，122783；——模具材料的傳熱系數(shù)，查資料2P215表555，一般鋼材?。?K可見，冷卻水管壁與型腔壁溫差幾乎為零，即整個型腔溫度可視為相等。則型腔散熱面積 ()式中——型腔的散熱面積，；——冷卻水平均溫度，；=，與計算的散熱面積比較接近。則型芯冷卻水管長度==凹模冷卻水道參數(shù)校核冷卻水流動狀態(tài)的校核校核公式為 () 式中——水的運動黏度，查資料1P229圖108，取=則故水的流動屬于穩(wěn)定湍流，有良好的冷卻效果。冷卻回路壓降計算 () 式中——水在時的密度，；——冷卻回路因孔行變化或改變方向引起的局部阻力的當量長度，型腔中有一次90186。轉(zhuǎn)彎，得====該壓力遠小于一般自來水的壓力，故該方案可靠。圖 型腔三維圖 型芯所需冷卻水管參數(shù)式中——冷卻水入口溫度，設(shè)定20；——冷卻水出口溫度，本設(shè)計要求精度較高，設(shè)定出口溫度為21；——冷卻水平均溫度時水的密度，； ——冷卻水平均溫度時水的比熱容，；——所需冷卻水的體積流量，= 將冷卻管道設(shè)計成螺旋形半圓水道，則冷卻水的平均流速==。型芯冷卻水道長度:與型腔設(shè)計時同理，整個型芯溫度可視為相等。則型腔散熱面積式中——型芯的散熱面積，；——冷卻水平均溫度，；=，與計算的散熱面積比較接近。則型芯冷卻水管長度==型芯冷卻水道參數(shù)校核冷卻水流動狀態(tài)的校核校核公式為式中——水的運動黏度，查資料1P229圖108，取=則故水的流動屬于穩(wěn)定湍流，有良好的冷卻效果。冷卻回路壓降計算式中——水在時的密度，；——冷卻回