【文章內容簡介】 材料。 焊接梁的翼緣一般用一層鋼板做成，當采用兩層鋼板時，~。不沿梁通長設置的外層鋼板，其理論截斷點處的外伸長度 L1應符合下列要求： 端部有正面角焊縫：當 H1= L1=B 當 H1= L1=端部無正面角焊縫： L1=2BB 和 T 分別為外層翼緣板的寬度和厚度；H1 為側面角焊縫和正面角焊縫的焊腳尺寸。鉚接（或高強度螺栓摩擦型連接）梁的冀緣板不宜超過三層，翼緣角鋼面積不宜少于整個翼緣面積的 30%，當采用最大型號的角鋼仍不能符合此要求時，可加設腋板（圖 28）。此時角鋼與腋板面積之和不應少于翼緣總面積的 30%。 圖28鉚接（或高強度螺栓摩擦型連接）梁的翼緣截面當翼緣板不沿梁通長設置時，理論截斷點處外伸長度內的鉚釘（或摩擦型連接的高強度螺栓）數(shù)目，應按該板1/2 凈截面面積的抗拉、抗壓承載力進行計算。焊接梁的橫向加勁肋與翼緣板相接處應切角，當切成斜角時，其寬約b*/3,（但不大于 40mm），高約 b*/2（但不大于 60mm），見圖29，b*為加勁肋的寬度。圖29加勁肋的切角 梁的端部支承的加勁肋的下端，按端面承壓強度設計值進行計算時，應刨平頂緊，其中突緣加勁板的伸出長度不得大于其厚度的2倍。 本設計板梁采用角鋼，其形狀如圖210：板梁截面圖210板梁 工作橋是水平桁架和板梁的總成，水平桁架和板梁就是工作的兩大部分。 工作橋的一端固定在中心旋轉支座上，另一端架在沉淀池的池壁頂上。其作用是作為修檢管理的通道，不安裝機械設備。 圖211為工作橋的一般形狀：圖 211工作橋結構 本設計采用的是鉸接式刮板，刮板高約250~300mm，采用3~4mm厚的鋼板制作。圖 212 鉸接式刮扳1－柱管；2－鉸軸；3－刮臂；4－刮板 周邊傳動刮泥機的刮板設計，根據(jù)旋轉桁架的結構形式確定全跨布置或半跨布置。 由于本設計采用的是半垮式周邊傳動，故刮板半垮布置在旋轉桁架上。半垮式周邊傳動刮泥機刮臂的形式有懸臂三棱柱桁架結構和懸臂半截面矩形桁架等，圖213為懸臂三棱柱桁架結構，用于小直徑半垮式周邊傳動刮泥機，圖214為懸臂半截面矩形桁架，用于大直徑半垮式周邊傳動刮泥機。為了便于刮板的排列，安裝與受力平衡，通常都以對稱形式布置兩個刮臂，同時，刮臂的底弦應與池底坡面平行。 圖213 懸臂三棱柱桁架結構刮臂 圖2 14 懸臂半截面矩形桁架結構刮臂 刮臂主要承受的是刮泥阻力和刮臂、刮板等自重的作用。對懸臂式的桁架來說，它一方面承受水平方向由掛你阻力所產(chǎn)生的力矩，又承受豎直方向由刮臂之重所引起的彎矩。由于沉淀池的集泥槽位于水池中心，對于中心進水的沉淀池來說，積泥大多集中在中心導流筒的池底上，為提高刮泥的效率，最好是將刮板的形狀設計成對數(shù)螺旋線。直徑小的刮泥機可以設計成兩條對稱排列的整體對數(shù)螺旋線性刮板，直徑大的刮泥機由于整體曲線的刮板在安裝上有困難，可以將螺旋線分為若干段，平行的安裝在刮臂上。此外，對數(shù)螺旋線是一變曲率曲線，刮板制造比較困難，因而在設計中可以簡化成直線刮板的形式，刮板與刮臂中心線的夾角為45度，相互平行排列。刮板的數(shù)量及長度：刮板的數(shù)量及長度與刮臂的結構有關，刮臂上的刮板數(shù)量應滿足刮泥的連續(xù)性。當刮板較長時，則要求刮臂桁架底弦有較大的寬度，同時還要求刮臂有足夠的結構強度和剛度。設置刮板時，—，如采用分塊安裝，則除第一塊起始刮板的長度，按實際需要設計外，其余均有一定的前伸量，以保證臨近的刮板在刮臂軸心的投影彼此重疊。其重疊度為刮板長度投影的10%15%，一般為150—250mm。主要連續(xù)重疊下去，—。刮板的長度隨桁架結構形式而變，通常由池邊往中心布置，長度逐漸增大。刮板高度：刮板的高度取決于刮送污泥層的厚度。通常設計的刮板高度要比污泥層厚度高出一個固定值。但沉淀池的污泥含水率較高，相對密度與水接近，具有一定的流動性，污泥層高度較難確定，通常各塊刮板取同一高度，約250mm，刮板下緣距池底為20mm。刮泥機行車的車輪踏面可采用圓柱形雙輪緣鑄鋼車輪（如圖215所示）或鐵心實心橡膠車輪（如圖216所示）兩種類型。使用有輪緣的鑄鋼車輪時，應同時配置鋼軌，輪緣的作用是導向和防止脫軌。使用單輪緣車輪時，當兩側車輪運行不同步，它可起到自動調節(jié)的安全保護作用。使用無輪緣實心橡膠輪時，應在刮泥機行車兩側的前、后設置水平橡膠靠輪，沿池壁滾動時起到限位導向作用，導向車輪如圖217所示。 a主動車輪 b從動車輪 圖 215 鑄鋼車輪 圖 216 鐵心實心橡膠車輪 圖 217 導向橡膠靠論圖218為鑄鋼車輪與鋼軌相配合的關系，考慮到車輪的安裝誤差和行車受溫度的影響、車輪凸緣的內凈間距應與軌頂寬度間留有適當?shù)拈g隙，其值為15—20mm。如圖219為所示為橡膠靠輪和水池池壁的配合尺寸，其間隙不大于10mm。 圖 218鋼車輪與鋼軌的配合 圖219導向靠輪與池壁的間距實心膠輪的形式有壓配式、螺旋連接式和固定式三種，如圖220所示，輪緣的尺寸D（mm）為實心膠輪的外徑，b（mm）為實心膠輪寬度，D1(mm)為輪輞外徑，D2（mm）為實心膠輪制造時的定位基準。 a壓配式 b螺旋連接式 c固定式圖220 實心膠輪的主要尺寸對于實心膠輪的配方，目前大多數(shù)還是以天然橡膠為主，配入適量的炭黑。由于天然橡膠制作的實心胎承載能力較低，與同直徑的鑄鋼車輪相比，許用的載荷量要小的多，因此，為了提高天然橡膠胎的承載能力，已開始應用熱塑性聚氨基甲酸酯橡膠（聚氨酯）制的實心輪。為增強輪輞表面與橡膠的粘合力，輪輞表面可制成帶有矩形、梯形和燕尾槽形斷面的溝槽，溝槽的尺寸如圖221所示 a矩形 b梯形 c燕尾槽型 圖221輪輞溝槽的尺寸 軌道的選擇與車輪的輪壓有關，同時也受土建基礎的影響，通常選用輕型鋼軌作為周邊傳動刮泥機的軌道。周邊傳動刮泥機車輪的行駛是靠驅動車輪和軌道之間的粘著力工作的，工作的調節(jié)是必須使驅動輪的驅動力小于粘著力，如果取得輪與鋼軌間或膠輪與混凝土面的粘著力不夠時，則出現(xiàn)驅動輪打滑現(xiàn)象。因此，當粘著力不夠時，應在車輪的承壓條件許可下增大壓重，或采取其他增大阻力系數(shù)的措施。初次沉淀池是借助于污水中的懸浮物質在重力的作用下可以下沉，從而與污水分離，初次沉淀池去除懸浮物40%～60%，去除BOD20%～30%。 初次沉淀池按照運行方式不同可分為平流沉淀池、豎流沉淀池、輻流沉淀池、斜板沉淀池。初次沉淀池是一級污水處理廠的主題處理構筑物，或作為二級污水處理廠的預處理構筑物設在生物處理構筑物的前面。處理的對象是SS和部分BOD5，可改善生物處理構筑物的運行條件并降低其BOD5負荷。初沉池包括平流沉淀池，輻流沉淀池和豎流沉淀池。 初沉池的主要能耗設備是排泥裝置，比如鏈帶式刮泥機，刮泥撇渣機，吸泥泵等，但由于排泥周期的影響，初沉池的能耗是比較低的，采用靜水壓力法無疑會明顯降低能量的消耗。 初次沉淀池的工藝性能： 沉淀時間 表面負荷 30～70 沉淀污泥含水率 98% 污泥斗容積 按污泥量停留2d計聯(lián)軸器是用于連接不同機構中兩軸，使之同回轉，并傳遞轉矩的一種部件。在電動裝置中用于聯(lián)接電動機軸和蝸桿主動軸（輸入軸）。聯(lián)軸器在電動裝置中占有重要位置，若選擇不當，會直接影響電動裝置的振動、噪聲和傳動效率，嚴重時會產(chǎn)生較大附加載荷，影響電動裝置的使用壽命。在選定聯(lián)軸器的類型時，主要考慮其使用要求和工作條件，聯(lián)軸器的承載能力、緩沖和減振性能應與工作轉矩的大小和載荷的性質（沖擊、振動）相適應。其最高轉速應滿足工作轉速的要求。此外，工作轉速高時，還應考慮所選聯(lián)軸器外緣的離心應力或彈性元件的變形及聯(lián)軸器的動平衡精度。聯(lián)軸器所具有的補償兩軸相對位移的能力，包括能補償兩軸由受載和溫升產(chǎn)生的變形和部件間的相對位移以及因聯(lián)軸器自身制造和安裝誤差引起的兩軸相對位移。從安裝、調整和維修方面考慮，聯(lián)軸器和結構外形尺寸應能適應給定的操作空間。對大型設備和不便檢修的場合，還應能在不需軸向移動的情況下裝拆聯(lián)軸器或更換易損件。此外，選擇聯(lián)軸器時還應考慮聯(lián)接的可靠性，工作環(huán)境、使用壽命、潤滑和密封以及成本等方面的要求。目前，常用的聯(lián)軸器都已經(jīng)標準化或規(guī)格化了，在一般的情況下，選定聯(lián)軸器的類型后，可按轉矩、軸徑和轉速等條件確定標準聯(lián)軸器的型號和主要尺寸。必要時應對聯(lián)軸器中易損的薄弱環(huán)節(jié)進行承載能力等的校核計算。1) 剛性聯(lián)軸器（1） 套筒聯(lián)軸器（2） 凸緣聯(lián)軸器（3） 夾殼聯(lián)軸器（4） 緊箍咒夾殼聯(lián)軸器2) 撓性聯(lián)軸器（1） 無彈性元件撓性聯(lián)軸器（2） 非金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器（3） 金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器在深知所設計產(chǎn)品的工況及技術要求的情況下，選擇聯(lián)軸器應考慮以下問題：a）所需傳遞轉矩大小、載荷性質及產(chǎn)品對緩沖和減振方面的要求；b）軸的轉速高低和引起的離心力大?。籧）兩軸對位移大?。◤较蛭灰?、軸向位移、角位移）；d）聯(lián)軸器的制造、安裝、維修、成本。電動裝置的聯(lián)軸器的選用應首先考慮電動裝置工況條件，聯(lián)軸器的工作特性兩者接近時即可采用。電動裝置是在輸入軸與電動機軸間安裝有聯(lián)軸器。一般情況下，為了使結構緊湊、外觀美觀，多把聯(lián)軸器和制動輪作為一體，同時閥門電動裝置的所要求的緊湊、外觀美觀，多把聯(lián)軸器和制動輪作為一體，同時閥門電動裝置的所要求的轉矩不是很大（），所以多用套筒聯(lián)軸器。選擇或校核時的主要依據(jù)是聯(lián)軸器實際所需傳遞的轉矩，由于各種機械的轉矩變化規(guī)律常較復雜，不易精確確定，通?？砂礄C械設計上計算轉矩來選擇或校核。聯(lián)軸器的理論轉矩：計算轉矩：其中許用名義轉矩，由手冊查出。載荷系數(shù)，見下表。在選取值時要注意：剛性聯(lián)軸器和無彈性元件的撓性聯(lián)軸器宜取大值；彈性聯(lián)軸器宜取小值。表21 工作機特性動力機特性工作機特性轉矩變化小轉矩變化沖擊載荷中等轉矩變化沖擊載荷大電動機、汽輪機~~~多缸內燃機~~~單、雙缸內燃機~~~取=聯(lián)軸器的規(guī)格選擇：聯(lián)軸器的規(guī)格選擇：查手冊選取套筒聯(lián)軸器Ⅰ型聯(lián)軸器。見下圖31圖222套筒聯(lián)軸器表22 套筒聯(lián)軸器Ⅰ型聯(lián)軸器參數(shù)如下：項目D參數(shù)項目參數(shù)D040L3580CL圓錐銷150R≤=1280(GB11786)重量3 機械結構計算(1)板梁的強度和剛度計算:板梁的經(jīng)濟尺寸通常以梁高h和L之比:。從受力的原理上說,如將板梁作成拋物線可以省料,但制造較困難,因此,均制成如圖31(a)所示兩端傾斜的形狀。傾斜部分的長度,板梁兩端高度。板梁的彎矩和剪力,如圖31(b)、31(c)所示。 板梁的斷面應按許用彎曲應力和許用撓度進行計算。吸泥機的計算荷載原則上均按靜荷載考慮。其中,鋼架結構自重為均布荷載,驅動機構等設備重量為集中靜荷載。從排泥機械總體來看,均按均布荷載計算影響不大。(a)板梁的形狀及載荷分布。(b)板梁的彎矩；(c)板梁的剪力圖31板梁的形狀、彎矩和剪力自重產(chǎn)生的彎矩和剪力:板梁的計算荷載為: () 式（31） 式中 鋼結構重力(單側主梁自重+水平桁架重+工作走道重)； 設備重力(驅動機構、吸泥管及管內泥水等重力,不包括車輪重力)； 活載(一般取1500)； 吸管上的泥水阻力對主梁所產(chǎn)生的力矩而轉化成主梁上的荷載。 最大彎矩 () 式(32) 式中 主梁跨距()； 荷載系數(shù)1—。 所得彎矩圖形如圖31(b)所示,為一條投影長度、高度為的拋物線。 最大剪力產(chǎn)生在左、右兩端支點處,如圖31(c)所示。按公式(33)計算: () 式(33)式中 每米長的平均荷載, = ()① 板梁斷面的確定:斷面模數(shù)為 （） 式（34）式中 []許用應力，一般取120。② 撓度計算:按等斷面簡支架計算，由均布荷載產(chǎn)生的最大撓度，按式（35）為 （） 式（35）式中 計算