【文章內容簡介】 ，注意將排氣口朝正上方。B、清理錨墊板上的灌漿孔，保證灌漿通道通暢。確定抽真空端及灌漿端，安裝引出管，球閥和接頭，檢查其功能。攪拌水泥漿使其水灰比、流動度、泌水性達到技術要求指標。C、啟動真空泵抽真空，～。啟動灌漿泵，當灌漿泵輸出的漿體達到要求稠度時，將泵上的輸送管接到錨墊板上的引出管上，開始灌漿。灌漿過程中，真空泵保持連續(xù)工作。待抽真空端的空氣濾清器中有漿體經過時，關閉空氣濾清器前端的閥門，稍后打開排氣閥，當水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與灌入的漿體相當時，關閉抽真空端所有的閥。D、灌漿泵繼續(xù)工作，持壓1～2分鐘。E、關閉灌漿泵及灌漿端閥門，完成灌漿。F、拆卸外接管路、附件，清洗空氣濾清器及閥等。G、完成當日灌漿后，必須將所有沾有水泥漿的設備清洗干凈。H、安裝在壓漿端及出漿端的球閥，應在灌漿后1小時內拆除并進行清理。(3) 封錨封錨混凝土澆筑在管道壓漿以后進行，封錨前應對錨槽進行鑿毛處理，并利用焊在錨板上的鋼筋與封錨鋼筋網綁扎在一起，以保證封錨端砼與梁體砼連為一體，封錨后應進行防水處理，錨槽外側涂刷防水材料。封錨砼采用與主梁同標號的混凝土進行澆筑封錨。 懸灌梁段施工 施工方案概述全橋共分35個梁段， ，，邊跨合攏段長2m。懸灌段采用三角形掛籃對稱懸灌施工的施工方案。，；橋面組成為道碴槽寬度9m。 m；。箱梁橫截面為單箱單室斜腹板。頂板厚34～60cm，腹板厚分別為50～70～90cm，底板厚44～100cm；全橋共設5道橫隔板，分別設于中支點、端支點和中間跨跨中截面。中支點處設置厚2m的橫隔板。主梁均采用C50高性能混凝土。按照設計砼等強要求，主梁懸灌段按7天一個循環(huán)進行安排施工。 懸灌段施工0段施工完成到砼等強后，即進行三角形掛籃拼裝，將兩掛籃暫時相聯(lián)成整體，用以懸灌1段，以后兩端掛籃可分開走行，懸灌其余各段。三角形掛籃由中鐵十三局設計，其示意圖參見圖3。圖3：三角形掛籃懸灌梁段的施工順序為：掛籃橋下加載試驗→掛籃安裝就位→調整掛籃底模、外模標高并固定→吊裝或綁扎底板、腹板鋼筋，安裝底板、腹板波紋管和豎向預應力粗鋼筋，固定腹板錨具→內模就位→綁扎頂板鋼筋，安裝頂板波紋管→固定頂板錨具→安裝端頭模板→對稱灌注梁段混凝土→覆蓋養(yǎng)護→穿束→張拉→壓漿→掛籃前移→進入下一梁段的施工循環(huán)。掛籃懸灌施工現(xiàn)已為成熟的施工工藝，除嚴格按設計文件和施工規(guī)范進行常規(guī)操作外，該橋還將采取如下的措施：掛籃拼裝完成后作一次預加載，一方面可檢驗掛籃實際承載力和變形等情況，為一方面為以后的懸灌梁段施工取得一些施工參數(shù)，以便作好線型控制。各梁段中線，立模標高的測定應在早晨日出前進行，以避免溫差的影響。各梁段立模標高應按該橋監(jiān)測監(jiān)控提供的并已考慮各種實際影響因素的數(shù)值進行設置，以保證成橋后的線型符合設計。預應力管道設定位網，其間距直線不得大于1m、以便準確固定預應力管道位置，并在砼搗固中不致移位。梁體砼配合比選擇，須滿足高強、緩凝、早強和高流態(tài)的要求，坍落度控制在18～20cm，以適應梁體鋼筋及管道密集的要求。在每一個梁段砼灌注中，使用兩臺砼輸送泵，分別向兩端對稱平衡地輸送砼，并設專人記錄，其單端超重不得超過設計規(guī)定值。如夏季氣溫過高，砼輸送管道需覆蓋草袋，并淋水降溫。砼灌注后應及時覆蓋，淋水養(yǎng)護，使其經常保持濕潤狀態(tài)。養(yǎng)護期按客運指南不得少于14天。梁體砼必須達到設計規(guī)定的強度后才能進行預應力張拉，張拉和壓漿嚴格按設計規(guī)定和施工規(guī)范進行操作和控制。 邊跨現(xiàn)澆段施工 施工方案概述，為單箱單室截面，采用搭設鋼管支架施工的施工方案。 現(xiàn)澆支架的搭設施工中先進行地基處理（），然后采用φ48010mm鋼管樁作立柱并用上下兩道剪刀撐連接，立柱在橋的縱橫向均布置三排，鋼管立柱上端在設計標高處開口，在立柱開口處橫橋向鋪設2I56a工字鋼，再在其順橋向鋪I28a工字鋼形成施工底平臺，最后在平臺上搭設碗扣支架，上鋪枋木支持模板系統(tǒng)。現(xiàn)澆支架系統(tǒng)經檢算滿足受力要求。支架預壓同0段。邊跨現(xiàn)澆段支架圖見圖4：圖4：邊跨現(xiàn)澆段支架圖 模板制作及安裝箱梁外模板采用12～15㎜厚122㎝244㎝定尺膠合模板，根據(jù)箱梁結構尺寸現(xiàn)場加工。內模采用組合鋼模與木模相結合。1)底模采用大塊鋼模，鋪在分配梁上面的方木上，調模采用可調方木楔完成、卸模采用沙箱完成。2)外模直接立于分配梁上，當內外側模板拼裝后用Φ18對拉螺桿對拉。3)內模板的緊固主要用對拉螺桿，并用腳手架連接。箱梁頂板采用鋼管支架支模，支架直接支撐在底板。模板縫隙用雙面膠封堵嚴密，以防漏漿。4)堵頭模板：堵頭模板因有鋼筋及預應力管道孔眼，模板采用膠合板挖孔，按斷面尺寸挖割?？籽郾仨毎翠摻罴邦A應力管道位置精確定位切割。每個預應力預留孔位要編號，以便在下節(jié)段現(xiàn)澆施工中快速準確定位。豎向及橫向預應力槽口：豎向及橫向預應力張拉端槽口尺寸及位置要求準確。 普通鋼筋及預應力砼施工邊跨現(xiàn)澆段普通鋼筋及預應力砼施工工藝同0段，這里不再詳細闡述。 施工方案概述合攏段施工方案為先邊跨合攏，后進行中跨合攏。邊跨合攏段采用掛籃作吊架懸灌邊跨合攏段，中跨合攏段采用掛籃做吊架現(xiàn)澆，吊架采用懸灌掛籃改裝，作為合攏施工平臺和現(xiàn)澆模型。邊跨合攏段采用掛籃作吊架懸灌的施工方案。施工中掛籃在完成7梁段施工后用導鏈牽引，將主桁架連同底模平臺、外模、內?；阂瞥鲋翆γ?梁段，然后通過預留孔采用吊桿將底模平臺、內外模錨固于已澆梁段上，其中底模平臺前下橫梁改為后下橫梁方式錨固在對方8梁段底板預留孔，后下橫梁錨固在原端7梁段底板預留孔上。當?shù)装?、腹板鋼筋及縱、橫向預應力筋安裝完成后，將內?；鼍臀?，然后捆扎頂板鋼筋，安裝頂板縱、橫向預應力管道。然后按照合攏段施工技術要求進行預壓重，并在澆筑過程中根據(jù)澆筑量逐漸減載以起到換重作用，使主梁線型及主梁在澆筑邊跨合攏段之前內力分布情況與在澆筑邊跨合攏段過程中以及澆筑完成后保持一致，以避免因施工引起主梁的次應力。合攏段配重及換重采用在合攏段兩側梁段修筑水池的方式進行，每端水池裝水重量與吊點承受的重量一致，水箱重心位置與吊桿合力作用點重合。在澆灌合攏段砼時,根據(jù)砼澆筑量,邊澆筑砼邊放水卸載，放水速度根據(jù)砼澆筑速度而定，原則是使同一時段內澆筑的砼重量盡可能與放出的水重量相等（灌注砼前先要在水箱上作好標志，以便控制放水量，放水量與合攏段混凝土澆筑量相差不超過5噸）。通過水池放水使合攏段兩端懸臂在砼澆灌過程中受力保持一致,從而使合攏段兩邊懸臂高差始終保持不變，盡可能避免因施工原因而使結構引起附加應力,盡量實現(xiàn)“無應力”合攏。由于邊跨支架現(xiàn)澆段的相對靜止狀態(tài)與懸澆段的不穩(wěn)定性，從而使未達到強度要求的邊跨合攏段出現(xiàn)很大的次應力作用，因此本橋采用能承受彎矩及剪力的體外支撐及承受拉力的體內預應力束來進行合攏。預應力束每束張拉控制應力數(shù)據(jù)由設計院給定。支撐結構與中跨合攏段相同見圖5：圖5： 臨時支撐示意圖 中跨合攏中跨合攏施工中采用體外臨時支撐鎖定、體內加臨時預應力索、頂梁技術及在合攏段兩側梁端修筑水池配重及換重。由于本橋所處位置環(huán)境氣溫較高，很難在合攏時將氣溫降到設計值，為了使剛澆注完的合攏段砼不至于受環(huán)境溫度影響而被拉裂或壓壞，所以必須盡可能的控制好合攏口間距，于是本橋采用在箱體上加設對頂力的合攏方案。頂梁前預先把臨時鎖定設備進行單側焊接,即把臨時支撐一端先焊好以減少在正式鎖定時的焊接工作量。頂梁采用4個千斤頂,分別放置于頂板、底板靠近腹板處,同時均衡加載,每個千斤頂?shù)捻斄τ稍O計院給定。頂梁時,要分級加載,密切監(jiān)督油表讀數(shù)，頂力達到設計值時即刻停止加載,并且進行鎖定焊接,頂梁部位如圖6所示。圖6：頂梁部位示意圖 特殊工序時間安排?、佟㈨斄?、鎖定焊接占用時間較長,單獨安排在砼灌注的前一天夜里最低溫度下進行。②、合攏段混凝土灌注安排在鎖定后第二天夜里最低溫度時，并使砼澆注后氣溫開始緩慢上升為宜。③、合攏段混凝土達到預應力張拉所需強度及齡期后,才能解除鎖定構件。 合攏段砼灌注及養(yǎng)生因混凝土抗拉能力較低，為避免因溫度降低而使砼受拉，混凝土澆筑時間定在全天最低溫度、溫差變化小的時段進行，可在合攏前幾天連續(xù)觀測晝夜溫度變化、合攏口高程變化、合攏口長度變化，確定溫度變化與高程、長度、及梁溫的關系，選定適當?shù)氖┕r間，一般選擇在晚上的12點～第二天清晨6點。要求合攏時溫度在20℃以下。當澆注完合攏段砼后，除了應在其兩側范圍內全天連續(xù)7天澆水降溫外，還應在合攏段砼頂面滿鋪麻袋或草袋覆蓋，并適時在箱體內外灑水養(yǎng)護，同時盡可能提高合攏段砼的早期強度（如加入外加劑等），減少使其產生拉裂或壓壞的可能性。 合攏段施工工藝流程掛籃前移就位→外模、底模安裝、調整、加固→拆除主桁架，將底籃承載力轉換至已澆注梁段→綁扎底板、腹板鋼筋,安裝預應力管道和預應力筋→內模安裝→綁扎頂板鋼筋、波紋管安裝→臨時鎖定構件單側焊接→加設配重→張拉臨時預應力索(頂梁)→臨時鎖定構件鎖定焊接→(全橋撒水降溫)→混凝土灌注→換重→(全橋撒水降溫)混凝土養(yǎng)生、等強→解除鎖定構件→張拉預應力筋→壓漿→拆模。（括號內的工作內容是中跨合攏時所要增加的項目）。 合攏段施工注意事項①、鎖定焊接時，所有焊縫長度、高度必須達到設計要求（焊縫高度為8cm）。②、對合攏口兩側梁段接頭處應鑿毛,要求將面層的砂漿鑿去,露出新鮮的骨料面,注意不要碰壞鋼筋、管道及預埋件等,鑿完后用水將鑿毛面沖洗干凈,在澆筑合攏段混凝土前,使鑿毛面充分吸水,但余留水分不要太多,以保證不會出現(xiàn)由于新舊混凝土接頭不良引起的裂紋。③、臨時鎖定的體外支撐必須均勻受力,臨時束的張拉噸位必須準確。④、 頂梁時,千斤頂油表和撐開距離必須專人讀取,4個千斤頂協(xié)調工作,統(tǒng)一指揮,嚴格操作。⑤、采用自動計量裝置,嚴格控制混凝土的配合比,同時外加劑的摻量必須準確,杜絕由于混凝土自身質量引起的混凝土開裂現(xiàn)象發(fā)生,同時應根據(jù)底板、腹板、頂板等不同部位而選用不同坍落度,以便混凝土能順利入模。⑥、合攏段采用微膨脹混凝土施工,U型膨脹劑的摻量應通過試驗確定。⑦、當合攏段混凝土達到設計強度的100%時,應當先拆除梁體的臨時約束,后張拉永久束。⑧、合攏前，清除梁上多余的材料、機具，盡量使主墩兩側梁上的施工荷載相差不大。合攏梁段澆筑砼后至縱向預應力束張拉前應禁止施工荷載的超平衡變化。⑨、邊跨合攏段施工完,且邊跨底板已全部張拉完畢,再進行中跨合攏段施工。9 施工監(jiān)控、量測及線型控制在施工過程中，結構實際參數(shù)難免與設計值存在差異，加之施工荷載的不確定性，使得結構內力與變形偏離設計值，這種偏離的結果，不僅影響成橋后的正常使用，而且會危及施工中的結構安全，因此采取動態(tài)監(jiān)測整個梁體施工過程中各梁段節(jié)點標高，將實測數(shù)據(jù)與施工控制的計算撓度值對照分析，并相應的調整待澆梁段的李默標高，使成橋梁體曲線與設計曲線盡可能保持一致。主梁砼數(shù)量與重量、施工荷載的分布與線型有密切關系。在施工主梁前，對砼重量、密度、收縮徐變進行測試。同時砼澆注過程中應統(tǒng)計砼入模，主梁段竣工后對已完成的截面尺寸詳細量測竣工尺寸，確保梁面重的準確度，梁的自重與設計梁重控制在177。3%以內，如實反映梁上施工荷載的大小和位置，以保證采集資料準確。 監(jiān)控管理系統(tǒng)因施工中采用掛籃施工，工藝復雜，為此成立集管理、施工、測試等工程技術人員共同參加的監(jiān)控測試組，其主要任務包括：①、對連續(xù)梁各部分提出具體要求，對關鍵環(huán)節(jié)施工提出詳細的測試、監(jiān)控管理大綱及施工組織、施工工藝等。②、原數(shù)據(jù)采集及信息反饋。③、對原始數(shù)據(jù)進行整理、登錄、分析、計算、控制監(jiān)控圖表，并與設計值比較分析存在偏差的原因，為后續(xù)施工作出準確的判斷。 主梁線型控制在掛籃組裝完成后，通過對掛籃進行梁段等效荷載分級預壓，獲取掛籃彈性和非彈性變形值，并推算出其他節(jié)段中掛籃變形量。將其試驗數(shù)據(jù)與梁段計算撓度值及其他數(shù)據(jù)一起分析得出待澆梁段的立模標高。節(jié)段施工過程中標高控制：新澆節(jié)段的高程在砼澆注過程中用前端高程控制，①監(jiān)測控制點布設在距離前梁端10cm處，每個截面均勻布設5個控制點，②監(jiān)控點采用埋頭螺釘，混凝土澆注完成后梁面和梁底頂板；③使用監(jiān)測儀器為精密水準儀及配套精密水準尺；④施工標高控制程序：掛籃定位時標高測量→混凝土澆注前復測→混凝土澆注后復測→預應力張拉后全橋標高聯(lián)測。⑤為減小因溫度誤差引起的測量誤差，測量時間為每天固定時段（一般為早上8:00以前）。標高點的初始值在橋面混凝土凝固后，側模未拆除前進行測量，觀測數(shù)據(jù)含有標高釘?shù)母叨取Ｓ捎诹好娌黄秸?，標高釘?shù)睦碚摳叨戎凳菍崪y標高減去橋面收光時的標高控制線的高差（由于橋面橋面混凝土已基本澆注完成掛籃引起的變形已完畢才進行收光面標高測設，此時的標高控制線=橋面設計標高+該梁段張拉前的預拱度+線性調整值）。所以標高釘?shù)睦碚摌烁邽椋簶烁哚數(shù)睦碚摌烁?橋面設計標高（設計院提供）+標高釘?shù)母叨龋▽崪y、計算）+工況預拱度（設計提供）。溫度觀測：溫度是影響主梁撓度的最重要因素之一。在日照作用下產生梯度溫差，導致箱梁懸臂端下?lián)?，在晝夜溫差較大的季節(jié)標高測設應盡量安排在早晨進行。當條件不許可的時要觀測溫度變化對箱梁線性